JP2008093768A - Grinding wheel and metal base - Google Patents

Grinding wheel and metal base Download PDF

Info

Publication number
JP2008093768A
JP2008093768A JP2006276893A JP2006276893A JP2008093768A JP 2008093768 A JP2008093768 A JP 2008093768A JP 2006276893 A JP2006276893 A JP 2006276893A JP 2006276893 A JP2006276893 A JP 2006276893A JP 2008093768 A JP2008093768 A JP 2008093768A
Authority
JP
Japan
Prior art keywords
grindstone
base metal
heat
abrasive grain
metal base
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
JP2006276893A
Other languages
Japanese (ja)
Inventor
Shinichi Kizawa
真一 木澤
Shigeru Mazaki
繁 真崎
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Nippon Diamond Co Ltd
Original Assignee
Nippon Diamond Co Ltd
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Nippon Diamond Co Ltd filed Critical Nippon Diamond Co Ltd
Priority to JP2006276893A priority Critical patent/JP2008093768A/en
Publication of JP2008093768A publication Critical patent/JP2008093768A/en
Pending legal-status Critical Current

Links

Images

Landscapes

  • Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a grinding wheel in no need of thickening the thickness of a metal base unnecessarily, lightweight and easy to deal with, without the risk of grinding a workpiece too much unnecessarily, and to provide the metal base used for this grinding wheel. <P>SOLUTION: In this grinding wheel 10, an abrasive particle layer 20 including a super abrasive particle such as a diamond or CBN abrasive particle is formed at least in a part of the surface of the metal base 11. The metal base 11 is formed of a heat-resisting material with heat resistance with a yield point of 300N/mm<SP>2</SP>or more after heat treatment at 800-1100°C. Furthermore, the occurrence of sparks at the time of machining can be suppressed by selecting an abrasive particle with high heat conductivity. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、台金の表面に、例えばダイヤモンド砥粒などの超砥粒を含む砥粒層が形成された砥石に関するものである。   The present invention relates to a grindstone in which an abrasive layer including superabrasive grains such as diamond abrasive grains is formed on the surface of a base metal.

前述の砥石としては、従来、例えばＳＳ４００等の軟鋼で構成された台金の表面に、ダイヤモンド砥粒等の超砥粒を含む砥粒層が形成されたものが広く提供されている。ダイヤモンド砥粒は、例えば電着によって台金の表面に接合されている。しかし、この砥石では、ダイヤモンド砥粒が薄いＮｉメッキ層に保持されているので、接合強度が比較的小さく、加工中にダイヤモンド砥粒が外れてしまうおそれがある。したがって、砥石の寿命向上の観点から、ダイヤモンド砥粒等の超砥粒を台金に強固に固定した砥石が望まれていた。   Conventionally, as the above-mentioned grindstones, for example, those in which an abrasive layer including superabrasive grains such as diamond abrasive grains is formed on the surface of a base metal made of mild steel such as SS400 are widely provided. The diamond abrasive grains are bonded to the surface of the base metal by, for example, electrodeposition. However, in this grindstone, since the diamond abrasive grains are held in the thin Ni plating layer, the bonding strength is relatively small, and there is a possibility that the diamond abrasive grains may come off during processing. Therefore, from the viewpoint of improving the life of the grindstone, a grindstone in which superabrasive grains such as diamond abrasive grains are firmly fixed to a base metal has been desired.

そこで、特許文献１においては、ダイヤモンド等の超砥粒を台金に直接ろう付けしたものが提案されている。ここで、ろう材として例えば接合強度の高いＮｉろうを使用することで、超砥粒が容易に外れることがなくなり、砥石の寿命の延長を図ることができる。
特表２００６−５０１０７３号公報 Therefore, Patent Document 1 proposes a method in which superabrasive grains such as diamond are directly brazed to a base metal. Here, by using, for example, Ni brazing having a high bonding strength as the brazing material, the superabrasive grains are not easily detached, and the life of the grindstone can be extended.
JP-T-2006-501073

ところで、高融点のろう材は低融点のろう材に比べて接合強度が高いので、特許文献１に記載された砥石において超砥粒を強固に固定するためには、高融点のろう材を使用する必要がある。すると、例えばＮｉろう材を使用する場合には８００℃〜１１００℃程度まで加熱して台金と超砥粒とをろう付けすることになる。ここで、軟鋼で構成された従来の台金では、８００℃〜１１００℃に加熱した際に強度が低下してしまうので、台金の厚みを厚くして剛性を確保する必要があった。しかしながら、台金の厚みを厚くすると重量が重くなってしまうので、この砥石の取扱い性が劣ってしまう。   By the way, since the high melting point brazing material has higher bonding strength than the low melting point brazing material, a high melting point brazing material is used to firmly fix the superabrasive grains in the grindstone described in Patent Document 1. There is a need to. Then, for example, when using Ni brazing filler metal, it heats to about 800 degreeC-1100 degreeC, and will braze a base metal and a superabrasive grain. Here, in the conventional base metal comprised with mild steel, since intensity | strength will fall when it heats to 800 to 1100 degreeC, it was necessary to thicken the base metal and to ensure rigidity. However, if the thickness of the base metal is increased, the weight becomes heavier, and the handleability of this grindstone is inferior.

また、例えばワークに発生したバリを除去するために砥石を使用したときに、台金の肉厚が厚いと砥石（台金）の剛性が高すぎてワークの外形に沿って砥石が変形せず、不必要にワークを多く削り過ぎてしまう。
さらに、切断砥石等においてワークを切断する際には、台金の肉厚が厚いと切削代が多くなってワークを不必要に削ることになる。 Also, for example, when a grindstone is used to remove burrs generated on the workpiece, if the base metal is thick, the rigidity of the grindstone (base metal) will be too high and the grindstone will not deform along the outer shape of the workpiece. , I cut too much workpieces unnecessarily.
Furthermore, when the workpiece is cut with a cutting grindstone or the like, if the thickness of the base metal is thick, the cutting allowance increases and the workpiece is unnecessarily cut.

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、台金の厚みが薄く軽量で取扱いが容易であるとともに、不必要にワークを多く削り過ぎてしまうことがない砥石及びこの砥石に使用される台金を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such circumstances, and has a thin base metal that is thin and lightweight and easy to handle, and does not unnecessarily scrape too many workpieces, and the grindstone. The purpose is to provide the base metal used for the.

この課題を解決するために、本発明の砥石は、台金の表面の少なくとも一部に、超砥粒を含む砥粒層が形成された砥石であって、前記台金は、８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が３００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を備えた耐熱性材料で構成されていることを特徴としている。 In order to solve this problem, the grindstone of the present invention is a grindstone in which an abrasive grain layer containing superabrasive grains is formed on at least a part of the surface of the base metal, and the base metal is 800 ° C. to 1100 ° C. It is characterized by being made of a heat-resistant material having heat resistance such that the yield point after heat treatment at 0 ° C. is 300 N / mm 2 or more.

さらに、本発明の台金は、前述の砥石に用いられ、８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が３００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を備えた耐熱性材料で構成されていることをを特徴としている。 Furthermore, the base metal of the present invention is used for the above-described grindstone, and is made of a heat-resistant material having heat resistance such that the yield point after heat treatment at 800 ° C. to 1100 ° C. is 300 N / mm 2 or more. It is characterized by.

この構成の砥石及び台金においては、台金が８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が３００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を備えた耐熱性材料で構成されているので、加熱した際の剛性を確保するために台金の肉厚を厚くする必要がない。したがって、台金の肉厚を薄くして砥石の軽量を図ることができ、取扱いが容易となる。また、台金の厚さが薄いので、不必要にワークを多く削り過ぎてしまうことがない
なお、台金を８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が４００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を備えた耐熱性材料で構成することにより、さらなる軽量化を図ることができるので好ましい。 In the grindstone and the base metal of this configuration, the base metal is composed of a heat-resistant material having heat resistance so that the yield point after the heat treatment at 800 ° C. to 1100 ° C. is 300 N / mm 2 or more. It is not necessary to increase the thickness of the base metal in order to ensure rigidity. Therefore, the thickness of the base metal can be reduced to reduce the weight of the grindstone, and the handling becomes easy. In addition, since the thickness of the base metal is thin, the workpiece is not excessively shaved unnecessarily. Note that the yield point after heat treatment of the base metal at 800 ° C. to 1100 ° C. is 400 N / mm 2 or more. It is preferable to use a heat-resistant material having the properties because the weight can be further reduced.

また、台金を８００℃〜１１００℃程度まで加熱することが可能となるため、超砥粒をろう付けにて固定して砥粒層を形成してもよい。特に、Ｎｉろう材等の高融点のろう材を使用することにより、超砥粒を強固に固定することができ、砥石の寿命延長を図ることができる。
さらに、ろう付けの場合には、超砥粒とろう材との濡れ性が向上して超砥粒の周囲を囲むようにろう材が配置されることになる。よって、超砥粒として表面が平滑な完全結晶に近い六・八面体ないし八・六面体の高品位なダイヤモンドを適用することができる。 Moreover, since it becomes possible to heat a base metal to about 800 to 1100 degreeC, you may fix a superabrasive grain by brazing and may form an abrasive grain layer. In particular, by using a high melting point brazing material such as a Ni brazing material, the superabrasive grains can be firmly fixed, and the life of the grindstone can be extended.
Furthermore, in the case of brazing, the wettability between the superabrasive grains and the brazing material is improved, and the brazing material is disposed so as to surround the superabrasive grains. Therefore, hexagonal octahedral or octahedral hexagonal high-quality diamond close to a perfect crystal having a smooth surface can be applied as superabrasive grains.

ここで、高品位なダイヤモンドを適用した場合には、砥粒層の熱伝導率が１５００から２０００Ｗ／（ｍ・Ｋ）と、従来のレジノイド砥石に一般的に用いられるＳｉＣ砥粒の熱伝導率４５Ｗ／（ｍ・Ｋ）、電着砥石に用いられる結晶性の低い低品位ダイヤモンド砥粒の熱伝導率１０００〜１５００Ｗ／（ｍ・Ｋ）に比べて大きく、鉄、ステンレス、インコネル等のワークに砥粒を押し当てた際に発生する摩擦熱を砥粒を介して砥石側からも発散させることができて、摩擦熱の大部分がワーク側に優先的に伝わることを防止できる。したがって、ワークから生成した切粉の燃焼による火花の発生を大幅に低減することができ、例えばビニール養生した工事現場等で火花によりビニールに穴があいてしまうことを防ぐことができる。   Here, when high-grade diamond is applied, the thermal conductivity of the abrasive layer is 1500 to 2000 W / (m · K), and the thermal conductivity of SiC abrasive grains generally used in conventional resinoid grinding wheels. 45W / (m · K), low thermal conductivity of low-grade diamond abrasive grains with low crystallinity used for electrodeposited grinding stones is 1000-1500W / (m · K), which is larger than iron, stainless steel, Inconel and other workpieces. The frictional heat generated when the abrasive grains are pressed can be dissipated from the grindstone side through the abrasive grains, and most of the frictional heat can be prevented from preferentially being transmitted to the workpiece side. Therefore, the occurrence of sparks due to the combustion of the chips generated from the workpiece can be greatly reduced, and for example, it is possible to prevent the vinyl from being perforated by sparks at a construction site where the vinyl is cured.

また、台金を構成する耐熱性材料として、高抗張力鋼、あるいは、Ｎｉ基耐熱合金を適用してもよい。これら高抗張力鋼あるいはＮｉ基耐熱合金は、台金を成形加工することが比較的容易であり、かつ、８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が３００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を有しているので、台金を構成する耐熱性材料として好ましい。 Further, as a heat resistant material constituting the base metal, high tensile strength steel or Ni-base heat resistant alloy may be applied. These high-strength steels or Ni-base heat-resistant alloys are relatively easy to mold the base metal, and have a heat resistance that yields a yield point of 300 N / mm 2 or more after heat treatment at 800 ° C. to 1100 ° C. Since it has, it is preferable as a heat resistant material which comprises a base metal.

また、前記台金を円板状に形成し、その円形面の少なくとも一部に前記砥粒層を形成して、いわゆる研削砥石を構成してもよい。この場合、台金の肉厚が薄いので、例えばワークの表面に発生したバリを除去するために研削砥石をワークに押し付けた際に、台金自体がしなるように弾性変形してワークの形状に沿った加工を行うことができる。   Further, the base metal may be formed in a disc shape, and the abrasive grain layer may be formed on at least a part of the circular surface to constitute a so-called grinding wheel. In this case, since the thickness of the base metal is thin, for example, when the grinding wheel is pressed against the work to remove burrs generated on the surface of the work, the base metal itself is elastically deformed to bend and the shape of the work It is possible to perform processing along

さらに、前記台金を円板状に形成し、その外周面に前記砥粒層を形成して、いわゆる切断砥石を構成してもよい。この場合、台金の肉厚が薄くされているので、ワークの切断代が小さくなり、ワークの加工を精度良く行うことができるとともにワークの削り過ぎを防止できる。   Furthermore, the base metal may be formed in a disk shape, and the abrasive grain layer may be formed on the outer peripheral surface thereof to constitute a so-called cutting grindstone. In this case, since the thickness of the base metal is reduced, the cutting allowance of the workpiece is reduced, the workpiece can be processed with high accuracy, and the workpiece can be prevented from being excessively cut.

また、前記台金を円筒状に形成し、その端面に前記砥粒層を形成して、いわゆるコアビット用チップを構成してもよい。この場合、台金の肉厚が薄くされているので、このコアビット用チップを用いて穿孔加工を行うことで、環状の掘削孔を寸法精度よく形成することができるとともに、ワークの削り過ぎを防止できる。   Alternatively, the base metal may be formed in a cylindrical shape, and the abrasive grain layer may be formed on the end surface to constitute a so-called core bit chip. In this case, the thickness of the base metal is reduced, so drilling with this core bit tip can form an annular excavation hole with high dimensional accuracy and prevents overworking of the workpiece. it can.

本発明によれば、台金の厚みが薄く軽量で取扱いが容易であるとともに、不必要にワークを多く削り過ぎてしまうことがない砥石及びこの砥石に使用される台金を提供することができる。   ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, while the thickness of a base metal is thin and lightweight, it is easy to handle, and the base metal used for this grindstone and the grindstone which do not unnecessarily scrape too much workpiece | work can be provided. .

本発明の第１の実施形態である砥石について、添付した図面を参照して説明する。
この砥石１０は、中心軸線Ｏを中心とした概略円板状をなす台金１１と、この台金１１の表面に設けられた砥粒層２０とで構成された、いわゆる研削砥石である。 The grindstone which is the 1st Embodiment of this invention is demonstrated with reference to attached drawing.
The grindstone 10 is a so-called grinding grindstone composed of a base 11 having a substantially disc shape centered on the central axis O and an abrasive layer 20 provided on the surface of the base 11.

台金１１は、中心軸線Ｏを中心としたリング状をなし、その一方の面に後述する砥粒層２０が設けられる支持部１２と、この支持部１２の内周縁部から基端側（図２において上側）に向けて突出した装着部１３とを備えている。装着部１３は円板状の天板部１４を有し、この天板部１４の中央に、厚さ方向に貫通した装着孔１５が穿設されている。   The base 11 has a ring shape centered on the central axis O, and has a support portion 12 provided with an abrasive grain layer 20 to be described later on one surface thereof, and a base end side from the inner peripheral edge of the support portion 12 (see FIG. 2 and a mounting portion 13 protruding upward). The mounting portion 13 has a disk-shaped top plate portion 14, and a mounting hole 15 penetrating in the thickness direction is formed in the center of the top plate portion 14.

そして、この台金１１は、８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が３００Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは４００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を備えた高抗張力鋼で構成されている。なお、本実施形態においては、台金１１の直径は約１００ｍｍ（いわゆる４インチホイール）とされ、支持部１２の肉厚ｔは、１．４ｍｍ≦ｔ≦１．６ｍｍの範囲内とされ、より具体的にはｔ＝１．５ｍｍに設定されている。 And this base metal 11 is comprised with the high tensile strength steel provided with the heat resistance from which the yield point after heat processing of 800 to 1100 degreeC is 300 N / mm < 2 >, More preferably, it is 400 N / mm < 2 > or more. In the present embodiment, the diameter of the base 11 is about 100 mm (so-called 4 inch wheel), and the wall thickness t of the support portion 12 is in the range of 1.4 mm ≦ t ≦ 1.6 mm. Specifically, t = 1.5 mm is set.

砥粒層２０は、ダイヤモンド砥粒２１が支持部１２の一方の面にろう付けされることにより構成されている。なお、本実施形態では、ダイヤモンド砥粒２１は、融点が８００℃〜１１００℃程度のＮｉろう材２２によってろう付けされている。つまり、台金１１の支持部１２の一方の面にＮｉろう材２２とダイヤモンド砥粒２１とを配置した状態で、台金１１を８００℃〜１１００℃まで加熱して砥粒層２０を形成しているのである。
ここで、Ｎｉろう材２２を溶融してダイヤモンド砥粒２１を接合しているため、Ｎｉろう材２２とダイヤモンド砥粒２１との濡れ性が向上し、図３に示すように、ダイヤモンド砥粒２１の周囲を取り囲むようにＮｉろう材２２が配置されることになる。 The abrasive grain layer 20 is configured by brazing diamond abrasive grains 21 to one surface of the support portion 12. In this embodiment, the diamond abrasive grains 21 are brazed with a Ni brazing material 22 having a melting point of about 800 ° C. to 1100 ° C. That is, with the Ni brazing material 22 and the diamond abrasive grains 21 disposed on one surface of the support portion 12 of the base metal 11, the base metal 11 is heated to 800 ° C. to 1100 ° C. to form the abrasive grain layer 20. -ing
Here, since the Ni brazing filler metal 22 is melted and the diamond abrasive grains 21 are joined, the wettability between the Ni brazing filler metal 22 and the diamond abrasive grains 21 is improved. As shown in FIG. The Ni brazing filler metal 22 is arranged so as to surround the periphery.

このような構成とされた砥石１０（研削砥石）は、図示しないハンドグラインダに装着されて使用される。ハンドグラインダの回転軸を前記装着孔１５に嵌入させ、固定ナットを回転軸にねじ込むことで回転軸の先端に砥石１０が装着される。
ハンドグラインダのモータを駆動させて回転軸を回転させると、砥石１０（研削砥石）も中心軸線Ｏを中心として回転させられる。この回転する砥石１０の砥粒層２０をワークに押し当てることでワークのバリ取り等の作業を行う。 The grindstone 10 (grinding grindstone) having such a configuration is used by being mounted on a hand grinder (not shown). The grindstone 10 is mounted at the tip of the rotating shaft by fitting the rotating shaft of the hand grinder into the mounting hole 15 and screwing the fixing nut into the rotating shaft.
When the motor of the hand grinder is driven to rotate the rotating shaft, the grindstone 10 (grinding grindstone) is also rotated about the central axis O. Work such as deburring of the work is performed by pressing the abrasive grain layer 20 of the rotating grindstone 10 against the work.

この構成の砥石１０（研削砥石）によれば、台金１１が８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が３００Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは４００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を備えた高抗張力鋼で構成されているので、ダイヤモンド砥粒２１をＮｉろう材２２でろう付けする際に台金１１を８００℃〜１１００℃まで加熱しても、その剛性を確保することができる。これにより、不必要に台金１１の厚さを厚くする必要がなくなる。 According to the grindstone 10 (grinding grindstone) having this configuration, the base 11 has heat resistance such that the yield point after the heat treatment at 800 ° C. to 1100 ° C. is 300 N / mm 2 , more preferably 400 N / mm 2 or more. Since it is composed of high tensile strength steel, the rigidity can be ensured even if the base metal 11 is heated to 800 ° C. to 1100 ° C. when the diamond abrasive grains 21 are brazed with the Ni brazing material 22. This eliminates the need to unnecessarily increase the thickness of the base 11.

したがって、本実施形態においては、台金１１の肉厚を薄くして砥石１０の軽量化を図ることができ、砥石１０の着脱作業が容易となる。特に、ハンドグラインダ用の砥石１０として使用する場合には、ハンドグラインダの取り扱いが容易となり、バリ取り加工を精度良く行うことができる。
さらに、台金１１の支持部１２の肉厚ｔが薄いので、ワークに砥石１０を押し付けた際に台金１１の支持部１２がしなるように弾性変形し、ワークの形状に沿った加工を行うことができ、バリ取り作業時に不必要にワークを削りすぎることを防止できる。 Therefore, in the present embodiment, the thickness of the base 11 can be reduced to reduce the weight of the grindstone 10, and the grindstone 10 can be easily attached and detached. In particular, when used as a grinder 10 for a hand grinder, handling of the hand grinder becomes easy and deburring can be performed with high accuracy.
Furthermore, since the thickness t of the support portion 12 of the base metal 11 is thin, when the grindstone 10 is pressed against the workpiece, the support portion 12 of the base metal 11 is elastically deformed so as to be bent, and processing along the shape of the workpiece is performed. It is possible to prevent the workpiece from being excessively shaved during the deburring operation.

また、台金１１を８００℃〜１１００℃程度まで加熱することができるので、高融点のＮｉろう材２２を使用してダイヤモンド砥粒２１をろう付けすることでダイヤモンド砥粒２１を強固に固定することができ、この砥石１０の寿命延長を図ることができる。
さらに、Ｎｉろう材２２とダイヤモンド砥粒２１との濡れ性が向上して、ダイヤモンド砥粒２１の周囲を取り囲むようにＮｉろう材２２が配置されるので、ダイヤモンド砥粒２１として表面が平滑な高品位のダイヤモンドを適用することができる。これによりダイヤモンド砥粒２１の硬度が向上し、この砥石１０のさらなる寿命延長を図ることができる。
また、ダイヤモンド砥粒２１として高品位のダイヤモンドを適用することにより、ダイヤモンド砥粒２１の熱伝導率が１５００から２０００Ｗ／（ｍ・Ｋ）と大きくなり、ワークにダイヤモンド砥粒２１を押し当てた際に発生する摩擦熱がワーク側に優先的に伝わることを防止でき、ワークから生成した切粉の燃焼による火花の発生を大幅に低減することができる。 Further, since the base metal 11 can be heated to about 800 ° C. to 1100 ° C., the diamond abrasive grains 21 are firmly fixed by brazing the diamond abrasive grains 21 using the high melting point Ni brazing material 22. The life of the grindstone 10 can be extended.
Furthermore, the wettability between the Ni brazing filler metal 22 and the diamond abrasive grains 21 is improved, and the Ni brazing filler metal 22 is disposed so as to surround the diamond abrasive grains 21. Therefore, the diamond abrasive grains 21 have a smooth surface. Grade diamond can be applied. Thereby, the hardness of the diamond abrasive grain 21 is improved, and the life of the grindstone 10 can be further extended.
Further, by applying high-quality diamond as the diamond abrasive grain 21, the thermal conductivity of the diamond abrasive grain 21 is increased from 1500 to 2000 W / (m · K), and the diamond abrasive grain 21 is pressed against the workpiece. Thus, it is possible to prevent the frictional heat generated on the workpiece from being preferentially transmitted to the workpiece side, and to significantly reduce the occurrence of sparks due to the combustion of the chips generated from the workpiece.

次に、本発明の第２の実施形態である砥石（切断砥石）について、添付した図面を参照して説明する。
この砥石３０は、中心軸線Ｏを中心とした円板状をなす台金３１と、この台金３１の外周面に設けられた砥粒層２０とで構成された、いわゆる切断砥石である。 Next, the grindstone (cutting grindstone) which is the 2nd Embodiment of this invention is demonstrated with reference to attached drawing.
The grindstone 30 is a so-called cutting grindstone composed of a base metal 31 having a disc shape centered on the central axis O and an abrasive grain layer 20 provided on the outer peripheral surface of the base metal 31.

台金３１には、その外周縁から径方向内側に向けて延びる複数のスリット３３が周方向に一定間隔をあけて形成されている。このスリット３３の径方向内側端部にはスリット３３よりも大きな直径の円形孔３４が形成されており、水等のクーラント液が径方向内側から外側に向けて流れるウォータウェイとされている。また、これらの隣り合うスリット３３によって径方向外側に向けて突出状態で画成される部分が、後述する砥粒層２０が形成される支持部３２とされている。
また、台金３１の中心軸線Ｏ付近には、この砥石３０を図示しない切断機に装着するための装着孔３５が穿設されている。 The base metal 31 is formed with a plurality of slits 33 extending radially inward from the outer peripheral edge thereof at regular intervals in the circumferential direction. A circular hole 34 having a diameter larger than that of the slit 33 is formed at the radially inner end of the slit 33, and a waterway in which a coolant such as water flows from the radially inner side to the outer side is formed. Further, a portion defined by the adjacent slits 33 protruding outward in the radial direction is a support portion 32 on which an abrasive grain layer 20 described later is formed.
A mounting hole 35 for mounting the grindstone 30 to a cutting machine (not shown) is formed in the vicinity of the central axis O of the base 31.

そして、この台金３１は、８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が３００Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは４００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を備えた高抗張力鋼で構成されている。なお、本実施形態においては、台金３１の直径は約３０５ｍｍ（いわゆる１２インチブレード）とされており、その肉厚ｔは、１．８ｍｍ≦ｔ≦２．２ｍｍの範囲内とされ、より具体的にはｔ＝２．０ｍｍに設定されている。 And this base metal 31 is comprised with the high tensile strength steel provided with the heat resistance from which the yield point after heat processing of 800 to 1100 degreeC is 300 N / mm < 2 >, More preferably, it is 400 N / mm < 2 > or more. In the present embodiment, the diameter of the base 31 is about 305 mm (so-called 12-inch blade), and the wall thickness t is in the range of 1.8 mm ≦ t ≦ 2.2 mm. Specifically, t = 2.0 mm is set.

砥粒層２０は、ダイヤモンド砥粒（超砥粒）が支持部３２の周面にろう付けされることにより構成されている。なお、本実施形態では、ダイヤモンド砥粒は、融点が８００℃〜１１００℃程度のＮｉろう材によってろう付けされている。   The abrasive grain layer 20 is configured by brazing diamond abrasive grains (superabrasive grains) to the peripheral surface of the support portion 32. In the present embodiment, the diamond abrasive grains are brazed with a Ni brazing material having a melting point of about 800 ° C. to 1100 ° C.

このような構成とされた砥石３０（切断砥石）は、図示しない切断機の回転軸に前記装着孔３５に嵌め込められて固定される。そして、この切断機を駆動させて回転軸を回転させ、砥石３０（切断砥石）を所定の周速で回転させる。この状態で砥石３０（切断砥石）の砥粒層２０をワークに切り込ませていきワークを切断する。   The grindstone 30 (cutting grindstone) having such a configuration is fitted into the mounting hole 35 and fixed to a rotating shaft of a cutting machine (not shown). Then, the cutting machine is driven to rotate the rotating shaft, and the grindstone 30 (cutting grindstone) is rotated at a predetermined peripheral speed. In this state, the abrasive grain layer 20 of the grindstone 30 (cutting grindstone) is cut into the work to cut the work.

この構成の砥石３０（切断砥石）によれば、第１の実施形態と同様に、台金３１の肉厚を薄くして砥石３０の軽量化を図ることができ、この砥石３０（切断砥石）を切断機に着脱する際の取扱いが容易となる。また、台金３１を８００℃〜１１００℃程度まで加熱することができるので、高融点のＮｉろう材を使用してダイヤモンド砥粒をろう付けすることでダイヤモンド砥粒を強固に固定することができ、この砥石３０の寿命延長を図ることができる。   According to the grindstone 30 (cutting grindstone) with this configuration, the thickness of the base 31 can be reduced to reduce the weight of the grindstone 30 as in the first embodiment, and the grindstone 30 (cutting grindstone) can be reduced. It becomes easy to handle when attaching and detaching to the cutting machine. Further, since the base metal 31 can be heated to about 800 ° C. to 1100 ° C., the diamond abrasive grains can be firmly fixed by brazing the diamond abrasive grains using a high melting point Ni brazing material. The life of the grindstone 30 can be extended.

次に、本発明の第３の実施形態である砥石（コアビット）について、添付した図面を参照して説明する。
この砥石４０は、中心軸線Ｏを中心とした円筒状をなす台金４１と、この台金４１の先端面（図６において上側）に設けられた砥粒層２０とで構成された、いわゆるコアビットである。 Next, a grindstone (core bit) according to a third embodiment of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings.
The grindstone 40 is a so-called core bit composed of a base metal 41 having a cylindrical shape centered on the central axis O and an abrasive grain layer 20 provided on the tip surface (upper side in FIG. 6) of the base metal 41. It is.

この台金４１は、８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が３００Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは４００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を備えた高抗張力鋼で構成されている。なお、本実施形態においては、台金４１の直径は約１１０ｍｍとされており、その肉厚ｔは、０．６ｍｍ≦ｔ≦１．０ｍｍの範囲内とされ、より具体的にはｔ＝０．８ｍｍに設定されている。 The base metal 41 is made of high tensile strength steel having heat resistance such that the yield point after heat treatment at 800 ° C. to 1100 ° C. is 300 N / mm 2 , more preferably 400 N / mm 2 or more. In the present embodiment, the diameter of the base metal 41 is about 110 mm, and the wall thickness t is in the range of 0.6 mm ≦ t ≦ 1.0 mm, more specifically t = 0. .8mm is set.

砥粒層２０は、ダイヤモンド砥粒（超砥粒）が台金４０の円筒面にろう付けされることにより構成されている。なお、本実施形態では、ダイヤモンド砥粒は、融点が８００℃〜１１００℃程度のＮｉろう材によってろう付けされている。   The abrasive layer 20 is configured by brazing diamond abrasive grains (super abrasive grains) to the cylindrical surface of the base metal 40. In the present embodiment, the diamond abrasive grains are brazed with a Ni brazing material having a melting point of about 800 ° C. to 1100 ° C.

この構成の砥石４０（コアビット）は、図示しない掘削機械に装着されて、高速回転されるとともに砥粒層２０がワークに押し当てられ、ワークに環状の掘削孔を形成するものである。   The grindstone 40 (core bit) having this configuration is mounted on an excavating machine (not shown) and rotated at a high speed, and the abrasive grain layer 20 is pressed against the work to form an annular excavation hole in the work.

この構成の砥石４０（コアビット）によれば、第１、第２の実施形態と同様に、台金４１の肉厚を薄くして砥石４０の軽量化を図ることができ、この砥石４０（コアビット）の掘削機械への着脱が容易となる。また、台金４１を８００℃〜１１００℃程度まで加熱することができるので、高融点のＮｉろう材を使用してダイヤモンド砥粒をろう付けすることでダイヤモンド砥粒を強固に固定することができ、この砥石４０（コアビット）の寿命延長を図ることができる。   According to the grindstone 40 (core bit) having this configuration, the thickness of the base metal 41 can be reduced to reduce the weight of the grindstone 40 as in the first and second embodiments. ) Can be easily attached to and detached from the excavating machine. Further, since the base metal 41 can be heated to about 800 ° C. to 1100 ° C., the diamond abrasive grains can be firmly fixed by brazing the diamond abrasive grains using a high melting point Ni brazing material. The life of the grindstone 40 (core bit) can be extended.

以上、本発明の実施形態である砥石について説明したが、本発明はこれに限定されることはなく、その発明の技術的思想を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
例えば、台金を高抗張力鋼で構成されたものとして説明したが、これに限定されることはなく、他の高抗張力鋼やＮｉ基の耐熱合金等の、８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が３００Ｎ／ｍｍ２、より好ましくは４００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性材料であればよい。 As mentioned above, although the grindstone which is embodiment of this invention was demonstrated, this invention is not limited to this, It can change suitably in the range which does not deviate from the technical idea of the invention.
For example, the base metal has been described as being composed of high tensile strength steel, but is not limited thereto, and after heat treatment at 800 ° C. to 1100 ° C., such as other high tensile strength steels or Ni-based heat-resistant alloys. Any heat resistant material may be used as long as the yield point is 300 N / mm 2 , more preferably 400 N / mm 2 or more.

また、砥石の形状は、本実施形態に示されたものに限定されることはなく、例えば軸状の台金の外周面及び端面に超砥粒を設けた研削砥石など、任意の形状とすることができる。
さらに、超砥粒としてダイヤモンド砥粒を適用したものとして説明したが、ＣＢＮ（立方晶硼化窒素焼結体）であってもよい。 Further, the shape of the grindstone is not limited to that shown in the present embodiment, and may be any shape such as a grinding grindstone provided with superabrasive grains on the outer peripheral surface and end surface of the shaft-shaped base metal. be able to.
Furthermore, although it demonstrated as what applied a diamond abrasive grain as a superabrasive grain, CBN (cubic nitrogen boride sintered compact) may be sufficient.

また、本実施形態では、ダイヤモンド砥粒をＮｉろう材で固定したものとして説明したが、これに限定されることはなく、他のろう材でろう付けされたものであってもよいし、ろう付け以外の方法（例えば、メタルボンド、レジンボンド）で固定されていてもよい。   Further, in the present embodiment, the diamond abrasive grains are described as being fixed with the Ni brazing material, but the present invention is not limited thereto, and may be brazed with another brazing material. It may be fixed by a method other than attachment (for example, a metal bond or a resin bond).

本発明の第１の実施形態である砥石（研削砥石）の斜視図である。It is a perspective view of the grindstone (grinding grindstone) which is the 1st embodiment of the present invention. 図１に示す砥石の中心軸線Ｏに沿った断面図である。It is sectional drawing along the center axis O of the grindstone shown in FIG. 図１に示す砥石のダイヤモンド砥粒の保持状態を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows the holding state of the diamond abrasive grain of the grindstone shown in FIG. 本発明の第２の実施形態である砥石（切断砥石）の側面図である。It is a side view of the grindstone (cutting grindstone) which is the 2nd Embodiment of this invention. 図４におけるＸ−Ｘ断面図である。It is XX sectional drawing in FIG. 本発明の第３の実施形態である砥石（コアビット）の斜視図である。It is a perspective view of the grindstone (core bit) which is the 3rd Embodiment of this invention.

符号の説明Explanation of symbols

１０、３０、４０ 砥石
１１、３１、４１ 台金
２０ 砥粒層
２１ ダイヤモンド砥粒（超砥粒） 10, 30, 40 Whetstone 11, 31, 41 Base metal 20 Abrasive grain layer 21 Diamond abrasive grain (super abrasive grain)

Claims (9)

台金の表面の少なくとも一部に、超砥粒を含む砥粒層が形成された砥石であって、
前記台金は、８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が３００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を備えた耐熱性材料で構成されていることを特徴とする砥石。 A grindstone in which an abrasive layer containing superabrasive grains is formed on at least a part of the surface of the base metal,
The said base metal is comprised with the heat resistant material provided with the heat resistance from which the yield point after heat processing of 800 to 1100 degreeC becomes 300 N / mm < 2 > or more, The grindstone characterized by the above-mentioned. 前記台金は、８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が４００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を備えた耐熱性材料で構成されていることを特徴とする請求項１に記載の砥石。 The said base metal is comprised with the heat resistant material provided with the heat resistance from which the yield point after heat processing of 800 to 1100 degreeC becomes 400 N / mm < 2 > or more, The grindstone of Claim 1 characterized by the above-mentioned. . 前記台金に、前記超砥粒がろう付けにて固定されていることを特徴とする請求項１または請求項２に記載の砥石。   The grindstone according to claim 1 or 2, wherein the superabrasive grains are fixed to the base metal by brazing. 前記耐熱性材料は、高抗張力鋼であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の砥石。   The grindstone according to any one of claims 1 to 3, wherein the heat resistant material is a high tensile strength steel. 前記耐熱性材料は、Ｎｉ基耐熱合金であることを特徴とする請求項１から請求項３のいずれかに記載の砥石。   The grindstone according to any one of claims 1 to 3, wherein the heat-resistant material is a Ni-based heat-resistant alloy. 前記台金が円板状に形成され、その円形面の少なくとも一部に前記砥粒層が形成されていることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載の砥石。   The grindstone according to any one of claims 1 to 5, wherein the base metal is formed in a disc shape, and the abrasive grain layer is formed on at least a part of a circular surface thereof. 前記台金が円板状に形成され、その外周面に前記砥粒層が形成されていることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載の砥石。   The grindstone according to any one of claims 1 to 5, wherein the base metal is formed in a disc shape, and the abrasive grain layer is formed on an outer peripheral surface thereof. 前記台金が円筒状に形成され、その端面に前記砥粒層が形成されていることを特徴とする請求項１から請求項５のいずれかに記載の砥石。   The grindstone according to any one of claims 1 to 5, wherein the base metal is formed in a cylindrical shape, and the abrasive grain layer is formed on an end surface thereof. 請求項１から請求項８に記載された砥石に用いられ、８００℃〜１１００℃の加熱処理後の降伏点が３００Ｎ／ｍｍ２以上となる耐熱性を備えた耐熱性材料で構成されていることを特徴とする台金。 It is used for the grindstone according to any one of claims 1 to 8, and is composed of a heat-resistant material having heat resistance such that a yield point after heat treatment at 800 ° C to 1100 ° C is 300 N / mm 2 or more. A base metal characterized by
JP2006276893A 2006-10-10 2006-10-10 Grinding wheel and metal base Pending JP2008093768A (en)

Priority Applications (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006276893A JP2008093768A (en) 2006-10-10 2006-10-10 Grinding wheel and metal base

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
JP2006276893A JP2008093768A (en) 2006-10-10 2006-10-10 Grinding wheel and metal base

Publications (1)

Publication Number Publication Date
JP2008093768A true JP2008093768A (en) 2008-04-24

Family

ID=39377160

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
JP2006276893A Pending JP2008093768A (en) 2006-10-10 2006-10-10 Grinding wheel and metal base

Country Status (1)

Country Link
JP (1) JP2008093768A (en)

Cited By (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103909477A (en) * 2012-12-31 2014-07-09 宁波江丰电子材料有限公司 Machining method for mechanical lapping dressing wheel
CN105598859A (en) * 2015-12-31 2016-05-25 苏州赛力精密工具有限公司 Large-pore CBN grinding wheel for machining sliding vanes of compressor

Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02292173A (en) * 1989-05-08 1990-12-03 Goei Seisakusho:Kk Manufacture of diamond grindstone of high density
JPH09263889A (en) * 1996-03-26 1997-10-07 Nisshin Steel Co Ltd Stainless steel sheet for id saw blade, providing high blanked roundness
JP2000001669A (en) * 1998-06-16 2000-01-07 Seimi Chem Co Ltd Aqueous oil barrier composition and treated material using same
JP2000233373A (en) * 1999-02-10 2000-08-29 Noritake Diamond Ind Co Ltd Grinding tool
JP2001025970A (en) * 1999-07-15 2001-01-30 Noritake Diamond Ind Co Ltd Cutting grinding wheel, and its manufacture
JP2001310264A (en) * 2000-04-26 2001-11-06 Toho Kinzoku Co Ltd Bed plate for diamond cutter
JP2002144244A (en) * 2000-11-13 2002-05-21 Tenryu Saw Mfg Co Ltd Hat type rotating grinding tool
JP2002154059A (en) * 2000-11-15 2002-05-28 Mitsubishi Materials Corp Single layer metal bond grinding tool and manufacturing method therefor
JP2006026809A (en) * 2004-07-16 2006-02-02 Asahi Diamond Industrial Co Ltd Super-abrasive grain tool for cutting

Patent Citations (9)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
JPH02292173A (en) * 1989-05-08 1990-12-03 Goei Seisakusho:Kk Manufacture of diamond grindstone of high density
JPH09263889A (en) * 1996-03-26 1997-10-07 Nisshin Steel Co Ltd Stainless steel sheet for id saw blade, providing high blanked roundness
JP2000001669A (en) * 1998-06-16 2000-01-07 Seimi Chem Co Ltd Aqueous oil barrier composition and treated material using same
JP2000233373A (en) * 1999-02-10 2000-08-29 Noritake Diamond Ind Co Ltd Grinding tool
JP2001025970A (en) * 1999-07-15 2001-01-30 Noritake Diamond Ind Co Ltd Cutting grinding wheel, and its manufacture
JP2001310264A (en) * 2000-04-26 2001-11-06 Toho Kinzoku Co Ltd Bed plate for diamond cutter
JP2002144244A (en) * 2000-11-13 2002-05-21 Tenryu Saw Mfg Co Ltd Hat type rotating grinding tool
JP2002154059A (en) * 2000-11-15 2002-05-28 Mitsubishi Materials Corp Single layer metal bond grinding tool and manufacturing method therefor
JP2006026809A (en) * 2004-07-16 2006-02-02 Asahi Diamond Industrial Co Ltd Super-abrasive grain tool for cutting

Cited By (3)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
CN103909477A (en) * 2012-12-31 2014-07-09 宁波江丰电子材料有限公司 Machining method for mechanical lapping dressing wheel
CN103909477B (en) * 2012-12-31 2016-02-17 宁波江丰电子材料股份有限公司 The processing method of mechanical lapping freeing wheel
CN105598859A (en) * 2015-12-31 2016-05-25 苏州赛力精密工具有限公司 Large-pore CBN grinding wheel for machining sliding vanes of compressor

Similar Documents

Publication Publication Date Title
JP2012176486A (en) Milling cutter, especially round-head milling cutter
EP3305468B1 (en) Swarf removing device for a diamond tool
JP2006224301A (en) Shoulder bush for saw blade
JP5730929B2 (en) Cup type rotating grindstone
CN101195257B (en) Diamond soldering appliance
JP3762754B2 (en) Disc-shaped grinding wheel
JP2008093768A (en) Grinding wheel and metal base
KR20020068171A (en) A Machining Tip And Cutting Wheel, Grinding Wheel, Punching Wheel Thatwith
JP3683353B2 (en) Segment type grinding wheel
JP5527926B2 (en) Steel processing tools
JP4337250B2 (en) Electroformed thin blade whetstone and manufacturing method thereof
JP2008229764A (en) Rotary tool and machining method
JP7530269B2 (en) How to prevent clogging during honing
JP2008142795A (en) Saw blade
JP2017104920A (en) Cutter blade
JP3231046U (en) Deburring and chamfering tools
JP6199231B2 (en) Whetstone for lapping
JP7356185B2 (en) Processing grindstone and core drill
KR20230101102A (en) Diamond Rotary Dresser Manufacturing Method to Improve Surface Finish
JP2005279845A (en) Grinding wheel
JP2024148899A (en) Grindstone
KR20080076888A (en) A diamond porcessing device
JP4686760B2 (en) Excavation tool manufacturing method and excavation tool
JP2007167992A (en) Cutting tool
JP2007167997A (en) Truing tool

Legal Events

Date Code Title Description
A621 Written request for application examination

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621

Effective date: 20091005

A711 Notification of change in applicant

Effective date: 20091005

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A711

A521 Written amendment

Effective date: 20091005

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821

A977 Report on retrieval

Effective date: 20111110

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007

A02 Decision of refusal

Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A02

Effective date: 20120612