EP3901298A1 - Mangan- und aluminiumhaltige kupfer-zink-legierung - Google Patents

Mangan- und aluminiumhaltige kupfer-zink-legierung Download PDF

Info

Publication number
EP3901298A1
EP3901298A1 EP21000097.2A EP21000097A EP3901298A1 EP 3901298 A1 EP3901298 A1 EP 3901298A1 EP 21000097 A EP21000097 A EP 21000097A EP 3901298 A1 EP3901298 A1 EP 3901298A1
Authority
EP
European Patent Office
Prior art keywords
copper
weight
zinc alloy
optional
alloy
Prior art date
Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
Pending
Application number
EP21000097.2A
Other languages
English (en)
French (fr)
Inventor
Igor Altenberger
Current Assignee (The listed assignees may be inaccurate. Google has not performed a legal analysis and makes no representation or warranty as to the accuracy of the list.)
Wieland Werke AG
Original Assignee
Wieland Werke AG
Priority date (The priority date is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the date listed.)
Filing date
Publication date
Application filed by Wieland Werke AG filed Critical Wieland Werke AG
Publication of EP3901298A1 publication Critical patent/EP3901298A1/de
Pending legal-status Critical Current

Links

Classifications

    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • C22C30/02—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent containing copper
    • C—CHEMISTRY; METALLURGY
    • C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
    • C22C—ALLOYS
    • C22C30/00—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent
    • C22C30/06—Alloys containing less than 50% by weight of each constituent containing zinc

Definitions

  • the invention relates to a manganese and aluminum-containing copper-zinc alloy.
  • Cu-Zn-Al and Cu-Al-Mn alloys are known from the prior art, e.g. as shape memory alloys or Heusler alloys.
  • Cu-Al-Mn alloys usually have higher strengths than Cu-Zn-Al alloys.
  • Cu-Al-Mn alloys with high manganese contents but low Al contents can be hot-worked well, but their tensile and compressive strength is limited to 800 to 1000 MPa.
  • High Al contents in Cu-Al-Mn alloys lead to high compressive strengths of over 1500 MPa, but also to a deterioration in hot formability, so that these alloys can only be hot formed with great effort.
  • Quaternary Cu-Zn-Mn-Al alloys are less well known. With Mn and Al proportions of less than 10% by weight each, quaternary Cu-Zn-Mn-Al alloys are limited in terms of strength, hardness and wear resistance.
  • CuZn23Mn6Al6 has a hardness of 262 HV0.1 in the as-cast state.
  • CuZn23Mn10Al8 achieves a tensile and compressive strength of approx. 660 MPa and a hardness of 466 HV0.1 in the hot-rolled and aged condition.
  • the invention is based on the object of providing an inexpensive, light and very wear-resistant alloy with high hardness. Furthermore, the alloy should be hot-workable.
  • the invention includes a copper-zinc alloy having the following composition in% by weight: Zn: 25.0 to 32.0% Mn: 20.0 to 27.0% Al: 11.0 to 14.0% optional Fe: 0.05 to 5.0% optional Cr: 0.02 to 2.0% optional Ni: 0.02 to 2.0% optional Ti: 0.01 to 0.5% optional B: 0.002 to 0.15% optional C: 0.001 to 0.1% optional Ca: 0.01 to 0.1%
  • the zinc content In order to obtain a copper alloy with a hardness of 780 HV0.1 with a low density at the same time, the zinc content must be at least 25% by weight, the manganese content at least 20% by weight and the aluminum content at least 11% by weight.
  • the density of the copper alloy is a maximum of 6500 kg / m 3 , typically 6250 kg / m 3 . So that the alloy can still be hot-formed by extrusion, the zinc content must not be greater than 32% by weight, the manganese content not greater than 27% by weight and the aluminum content not greater than 14% by weight .
  • the hot forming takes place at a temperature between 700 and 800 ° C. In this temperature range, the alloy has a single-phase, body-centered cubic crystal structure. This crystal structure allows a process-reliable hot forming at a moderate forming speed in the temperature range mentioned.
  • the alloy has many special properties. It reaches a Vickers hardness of up to 790 HV0.1. This corresponds to over 63 HRC (Rockwell hardness). This great hardness of the material results in a high level of wear resistance.
  • the alloy is also characterized by a very high compressive strength of approximately 1600 MPa. This is roughly twice the compressive strength of cast iron. The 0.2% compression limit is 1500 MPa, the tensile strength is around 250 MPa.
  • the alloy has a modulus of elasticity of approximately 185 GPa, which corresponds to the level of Cr-Ni stainless steel. Materials made from this alloy are ferromagnetic, so that magnetic holders can be attached to components made from such materials.
  • the optional alloying elements Fe, Cr, Ni, Ti, B, C and Ca effect a grain refinement of the alloy.
  • the Zn content can be at least 28.0% by weight.
  • An increase in the zinc content at the expense of the copper content makes the alloy cheaper.
  • Zinc like manganese, reduces the density of the alloy, albeit to a lesser extent than aluminum. Zinc also improves hot formability.
  • the Mn content can advantageously be at least 23.0% by weight.
  • Manganese stabilizes the body-centered cubic crystal structure. This improves the hot formability. Manganese also reduces the price of the alloy and its density.
  • the Al fraction can be at least 12.0% by weight.
  • a high Al content leads to a reduction in the density of the alloy.
  • Al also has a particularly strong strengthening effect, which is considerably higher than the effect of manganese.
  • CuZnMnAl alloys therefore have considerably higher strengths than, for example, CuZnMn alloys.
  • the Al proportion of the alloy can advantageously be selected so that it is not greater than a quarter of the sum of the proportions of Zn and Mn.
  • the alloys selected in this way are characterized by a particularly advantageous combination of strength, hardness, density and hot formability.
  • the Zn content can be 30.0 to 31.5% by weight, the Mn content 25.0 to 26.5% by weight and the Al content 12.0 to 13, 5% by weight.
  • This composition of the alloy results in particularly favorable properties with regard to wear resistance, density, costs and hot formability.
  • the copper-zinc alloy in the cast state at room temperature can have a structure that consists of a Cu-Zn-rich ⁇ phase, a cubic mixed crystal phase in the structure of ⁇ -manganese, an Al-Cu-rich ⁇ Phase and an Al 8 Mn 5 phase.
  • a structure changes at temperatures between 700 and 800 ° C into a single-phase structure that only consists of a body-centered cubic ⁇ -mixed crystal phase consists.
  • This single-phase structure can be hot-formed sufficiently well at low to moderate forming speeds, in particular it can be extruded.
  • the Cu-Zn-rich ⁇ phase can preferably have a volume fraction of approximately 40%.
  • the copper-zinc alloy can advantageously be used for the production of semifinished products, the semifinished product being hot-formed, that is to say has been subjected to a hot-forming step.
  • the hot forming can in particular be an extrusion.
  • the copper-zinc alloy can also be used to coat a component.
  • the coating can be applied, for example, by thermal spraying. Since the alloy is particularly characterized by high wear resistance, tools and sliding elements in particular come into consideration as components.
  • a material was produced from an alloy with the composition CuZn31 Mn26Al13 as follows: The alloy was melted in a Tammann furnace using the binary copper master alloys CuZn, CuMn and CuAl. The melt was covered with graphite. The alloy was cast in the form of a bolt.
  • Comparative materials in the as-cast state with a composition according to Table 1 were produced in the same way.
  • Table 1 documents the hardness values measured on the materials.
  • Table 1 Material variants and hardness values material Hardness HV0.1 CuZn31Mn26Al13 790 CuZn23 Mn6Al6 (comparison material) 262 CuZn23Mn10Al8 (comparison material) 466 CuZn31 Mn10Al8 (comparison material) 576 CuZn31 Mn26Al8 (comparison material) 665
  • Table 1 documents the extraordinarily high hardness of the material CuZn31Mn26Al13. Compared to the material CuZn31 Mn26Al8, it has a 19% greater hardness. At the same time, it can still be hot-formed: the cast billet can be heated in a furnace with gas convection and then extruded through a conical die at a moderate pressing speed. The ratio between the cross-sectional area of the bolt and the cross-sectional area of the extruded product is in the range of 5 to 10.

Landscapes

  • Chemical & Material Sciences (AREA)
  • Engineering & Computer Science (AREA)
  • Materials Engineering (AREA)
  • Mechanical Engineering (AREA)
  • Metallurgy (AREA)
  • Organic Chemistry (AREA)
  • Heat Treatment Of Steel (AREA)
  • Coating With Molten Metal (AREA)

Abstract

Die Erfindung betrifft eine Kupfer-Zink-Legierung mit folgender Zusammensetzung in Gew.-%:Rest Cu sowie unvermeidbare Verunreinigungen.

Description

  • Die Erfindung betrifft eine mangan- und aluminiumhaltige Kupfer-Zink-Legierung.
  • Cu-Zn-Al und Cu-Al-Mn-Legierungen sind aus dem Stand der Technik bekannt, z.B. als Form-Gedächtnis-Legierungen (Shape-Memory-Legierungen) oder Heusler-Legierungen. Hierbei weisen Cu-Al-Mn-Legierungen in der Regel höhere Festigkeiten als Cu-Zn-Al-Legierungen auf. Cu-Al-Mn-Legierungen mit hohen Mangangehalten, aber geringen Al-Gehalten sind gut warmumformbar, ihre Zug- und Druckfestigkeit ist jedoch auf 800 bis 1000 MPa beschränkt. CuMn31Al6 weist beispielsweise eine Zug- und Druckfestigkeit von 800 MPa auf. Hohe Al-Gehalte in Cu-Al-Mn-Legierungen führen zwar zu hohen Druckfestigkeiten von über 1500 MPa, aber auch zu einer Verschlechterung der Warmumformbarkeit, so dass diese Legierungen nur unter großem Aufwand warmumformbar sind.
  • Quaternäre Cu-Zn-Mn-Al-Legierungen sind weniger bekannt. Bei Mn-und Al-Anteilen von jeweils unter 10 Gew.-% sind quaternäre Cu-Zn-Mn-Al-Legierungen in der Festigkeit, Härte und Verschleißbeständigkeit beschränkt. CuZn23Mn6Al6 weist im Gusszustand eine Härte von 262 HV0.1 auf. CuZn23Mn10Al8 erreicht im warmgewalzten und ausgelagerten Zustand eine Zug- und Druckfestigkeit von ca. 660 MPa und eine Härte von 466 HV0.1.
  • Aus der Druckschrift US 4,166,739 ist eine Legierung mit 70 bis 82 Gew.-% Kupfer, 6 bis 10 Gew.-% Aluminium, 0,1 bis 24 Gew.-% Zink und 0,1 bis 12 Gew.-% Mangan bekannt. Es handelt sich um eine Form-Gedächtnis-Legierung. Die Legierung ist sehr duktil.
  • Der Erfindung liegt die Aufgabe zugrunde, eine kostengünstige, leichte und sehr verschleißbeständige Legierung mit hoher Härte bereitzustellen. Ferner soll die Legierung warmumformbar sein.
  • Die Erfindung wird durch die Merkmale des Anspruchs 1 wiedergegeben. Die weiteren rückbezogenen Ansprüche betreffen vorteilhafte Aus- und Weiterbildungen der Erfindung.
  • Die Erfindung schließt eine Kupfer-Zink-Legierung mit folgender Zusammensetzung in Gew.-% ein:
    Zn: 25,0 bis 32,0 %
    Mn: 20,0 bis 27,0 %
    Al: 11,0 bis 14,0 %
    optional Fe: 0,05 bis 5,0 %
    optional Cr: 0,02 bis 2,0 %
    optional Ni: 0,02 bis 2,0 %
    optional Ti: 0,01 bis 0,5 %
    optional B: 0,002 bis 0,15 %
    optional C: 0,001 bis 0,1 %
    optional Ca: 0,01 bis 0,1 %
  • Rest Cu sowie unvermeidbare Verunreinigungen.
  • Um eine Kupferlegierung mit einer Härte von 780 HV0.1 bei gleichzeitig geringer Dichte zu erhalten, muss der Zink-Anteil mindestens 25 Gew.-%, der Mangan-Anteil mindestens 20 Gew.-% und der Aluminium-Anteil mindestens 11 Gew.-% betragen. Die Dichte der Kupferlegierung liegt bei maximal 6500 kg/m3, typischerweise bei 6250 kg/m3. Damit die Legierung noch mittels Strangpressen warmumgeformt werden kann, darf der Zink-Anteil nicht größer als 32 Gew.-%, der Mangan-Anteil nicht größer als 27 Gew.-% und der Aluminium-Anteil nicht größer als 14 Gew.-% sein. Das Warmumformen findet bei einer Temperatur zwischen 700 und 800 °C statt. In diesem Temperaturbereich weist die Legierung eine einphasige, kubisch-raumzentrierte Kristallstruktur auf. Diese Kristallstruktur erlaubt in dem genannten Temperaturbereich ein prozesssicheres Warmumformen bei moderater Umformgeschwindigkeit.
  • Die Legierung weist viele besondere Eigenschaften auf. Sie erreicht eine Vickers-Härte von bis zu 790 HV0.1. Dies entspricht über 63 HRC (Härte Rockwell). Diese große Härte des Materials hat eine hohe Verschleißbeständigkeit zur Folge. Die Legierung zeichnet sich ferner durch eine sehr hohe Druckfestigkeit von ungefähr 1600 MPa aus. Dies ist ungefähr doppelt so viel wie die Druckfestigkeit von Gusseisen. Die 0,2 %-Stauchgrenze liegt bei 1500 MPa, die Zugfestigkeit bei ungefähr 250 MPa. Die Legierung besitzt ein E-Modul von ungefähr 185 GPa, was dem Niveau von Cr-Ni-Edelstahl entspricht. Werkstoffe aus dieser Legierung sind ferromagnetisch, so dass sich magnetische Halterungen an Bauteilen aus solchen Werkstoffen befestigen lassen.
  • Die optionalen Legierungselemente Fe, Cr, Ni, Ti, B, C und Ca bewirken eine Kornfeinung der Legierung.
  • In bevorzugter Ausgestaltung der Erfindung kann der Zn-Anteil mindestens 28,0 Gew.-% betragen. Eine Erhöhung des Zink-Anteils auf Kosten des Kupfer-Anteils macht die Legierung günstiger. Zink reduziert, ebenso wie Mangan, die Dichte der Legierung, wenn auch in geringerem Maße als Aluminium. Zink verbessert auch die Warmumformbarkeit.
  • Vorteilhafterweise kann der Mn-Anteil mindestens 23,0 Gew.-% betragen. Mangan stabilisiert die kubisch-raumzentrierte Kristallstruktur. Hierdurch wird die Warmumformbarkeit verbessert. Mangan vermindert zudem den Preis der Legierung und deren Dichte.
  • Ferner kann in einer bevorzugten Ausgestaltung der Erfindung der Al-Anteil mindestens 12,0 Gew.-% betragen. Ein hoher AI-Anteil führt zu einer Reduzierung der Dichte der Legierung. Al hat zudem eine besonders stark festigkeitssteigernde Wirkung, welche erheblich höher ist als der Effekt durch Mangan. CuZnMnAl-Legierungen haben deshalb erheblich höhere Festigkeiten als beispielsweise CuZnMn-Legierungen.
  • Vorteilhafterweise kann der Al-Anteil der Legierung so gewählt werden, dass er nicht größer als ein Viertel der Summe der Anteile von Zn und Mn ist. Die so ausgewählten Legierungen zeichnen sich durch eine besonders vorteilhafte Kombination von Festigkeit, Härte, Dichte und Warmumformbarkeit aus.
  • Bei einer besonders vorteilhaften Ausführungsform der Erfindung können der Zn-Anteil 30,0 bis 31,5 Gew.-%, der Mn-Anteil 25,0 bis 26,5 Gew.-% und der Al-Anteil 12,0 bis 13,5 Gew.-% betragen. Bei dieser Zusammensetzung der Legierung ergeben sich besonders günstige Eigenschaften im Hinblick auf Verschleißbeständigkeit, Dichte, Kosten und Warmumformbarkeit.
  • In vorteilhafter Ausgestaltung der Erfindung kann die Kupfer-Zink-Legierung im Gusszustand bei Raumtemperatur ein Gefüge aufweisen, das aus einer Cu-Zn-reichen γ-Phase, einer kubischen Mischkristallphase in der Struktur des β-Mangans, einer Al-Cu-reichen δ-Phase und einer Al8Mn5-Phase besteht. Ein solches Gefüge wandelt sich bei Temperaturen zwischen 700 und 800 °C in ein einphasiges Gefüge um, das nur aus einer kubisch-raumzentrierten β-Mischkristallphase besteht. Dieses einphasige Gefüge ist bei niedrigen bis moderaten Umformgeschwindigkeiten hinreichend gut warmumformbar, insbesondere strangpressbar. Bevorzugt kann die Cu-Zn-reiche γ-Phase einen Volumen-Anteil von ungefähr 40 % aufweisen.
  • Die Kupfer-Zink-Legierung kann vorteilhafterweise zur Herstellung von Halbzeug verwendet werden, wobei das Halbzeug warmumgeformt ist, also einem Warmumformschritt unterzogen wurde. Die Warmumformung kann insbesondere ein Strangpressen sein.
  • Alternativ kann die Kupfer-Zink-Legierung auch zur Beschichtung eines Bauteils verwendet werden. Die Beschichtung kann beispielsweise durch thermisches Spritzen aufgebracht werden. Da sich die Legierung insbesondere durch eine hohe Verschleißbeständigkeit auszeichnet, kommen als Bauteile insbesondere Werkzeuge und Gleitelemente in Betracht.
  • Die Erfindung wird anhand eines Ausführungsbeispiels näher erläutert.
  • Es wurde ein Werkstoff aus einer Legierung mit der Zusammensetzung CuZn31 Mn26Al13 wie folgt hergestellt: Die Legierung wurde in einem Tammann-Ofen unter Verwendung der binären Kupfer-Vorlegierungen CuZn, CuMn und CuAl erschmolzen. Die Schmelze wurde mit Graphit abgedeckt. Die Legierung wurde in Form eines Bolzens abgegossen.
  • In gleicher Weise wurden Vergleichswerkstoffe im Gusszustand mit einer Zusammensetzung gemäß Tabelle 1 hergestellt. Tabelle 1 dokumentiert die an den Werkstoffen gemessenen Härtewerte. Tabelle 1: Werkstoffvarianten und Härtewerte
    Werkstoff Härte HV0.1
    CuZn31Mn26Al13 790
    CuZn23 Mn6Al6 (Vergleichswerkstoff) 262
    CuZn23Mn10Al8 (Vergleichswerkstoff) 466
    CuZn31 Mn10Al8 (Vergleichswerkstoff) 576
    CuZn31 Mn26Al8 (Vergleichswerkstoff) 665
  • Tabelle 1 dokumentiert die außergewöhnlich große Härte des Werkstoffs CuZn31Mn26Al13. Gegenüber dem Werkstoff CuZn31 Mn26Al8 weist er eine um 19 % größere Härte auf. Gleichzeitig ist er noch warmumformbar: Der gegossene Bolzen kann in einem Ofen mit Gaskonvektion aufgeheizt und anschließend mit moderater Pressgeschwindigkeit durch eine konische Matrize extrudiert werden. Das Verhältnis zwischen der Querschnittsfläche des Bolzens und Querschnittsfläche des extrudierten Produkts liegt im Bereich von 5 bis 10.
  • Die große Härte des Werkstoffs CuZn31Mn26Al13 führt zu herausragenden Verschleißeigenschaften. Dies wurde in einem tribologischen Dauerlauftest, der unter Verwendung eines Scheibe-Platte-Tribometers durchgeführt wurde, bestätigt. Bei der aus CuZn31Mn26Al13 hergestellten Probe wurde nahezu keine verschleißbedingte Gewichtsabnahme am Probenkörper festgestellt während an Vergleichsproben aus typischen Werkstoffen für Gleitelemente signifikante Gewichtsabnahmen festgestellt wurden.

Claims (9)

  1. Kupfer-Zink-Legierung mit folgender Zusammensetzung in Gew.-%: Zn: 25,0 bis 32,0 % Mn: 20,0 bis 27,0 % Al: 11,0 bis 14,0 % optional Fe: 0,05 bis 5,0 % optional Cr: 0,02 bis 2,0 % optional Ni: 0,02 bis 2,0 % optional Ti: 0,01 bis 0,5 % optional B: 0,002 bis 0,15 % optional C: 0,001 bis 0,1 % optional Ca: 0,01 bis 0,1 %
    Rest Cu sowie unvermeidbare Verunreinigungen.
  2. Kupfer-Zink-Legierung nach Anspruch 1, wobei der Zn-Anteil mindestens 28,0 Gew.-% beträgt.
  3. Kupfer-Zink-Legierung nach Anspruch 1 oder 2, wobei der Mn-Anteil mindestens 23,0 Gew.-% beträgt.
  4. Kupfer-Zink-Legierung nach einem der vorstehenden Ansprüche, wobei der Al-Anteil mindestens 12,0 Gew.-% beträgt.
  5. Kupfer-Zink-Legierung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Al-Anteil nicht größer als ein Viertel der Summe der Anteile von Zn und Mn ist.
  6. Kupfer-Zink-Legierung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass der Zn-Anteil 30,0 bis 31,5 Gew.-%, der Mn-Anteil 25,0 bis 26,5 Gew.-% und der Al-Anteil 12,0 bis 13,5 Gew.-% beträgt.
  7. Kupfer-Zink-Legierung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass die Legierung im Gusszustand bei Raumtemperatur ein Gefüge aufweist, das aus einer Cu-Zn-reichen γ-Phase, einer kubischen Mischkristallphase in der Struktur des β-Mangan, einer Al-Cu-reichen δ-Phase und einer Al8Mn5-Phase besteht.
  8. Halbzeug aus einer Kupfer-Zink-Legierung nach einem der vorstehenden Ansprüche, dadurch gekennzeichnet, dass das Halbzeug warmumgeformt, insbesondere stranggepresst, ist.
  9. Bauteil mit einer Beschichtung aus einer Kupfer-Zink-Legierung nach einem der Ansprüche 1 bis 7.
EP21000097.2A 2020-04-25 2021-04-01 Mangan- und aluminiumhaltige kupfer-zink-legierung Pending EP3901298A1 (de)

Applications Claiming Priority (1)

Application Number Priority Date Filing Date Title
DE102020002524.2A DE102020002524A1 (de) 2020-04-25 2020-04-25 Mangan- und aluminiumhaltige Kupfer-Zink-Legierung

Publications (1)

Publication Number Publication Date
EP3901298A1 true EP3901298A1 (de) 2021-10-27

Family

ID=75426289

Family Applications (1)

Application Number Title Priority Date Filing Date
EP21000097.2A Pending EP3901298A1 (de) 2020-04-25 2021-04-01 Mangan- und aluminiumhaltige kupfer-zink-legierung

Country Status (2)

Country Link
EP (1) EP3901298A1 (de)
DE (1) DE102020002524A1 (de)

Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4166739A (en) 1976-03-18 1979-09-04 Raychem Corporation Quarternary β-brass type alloys capable of being rendered heat recoverable
JPH03264630A (ja) * 1990-03-14 1991-11-25 Furukawa Electric Co Ltd:The コネクター・端子用銅合金
EP0911419A1 (de) * 1997-10-21 1999-04-28 Ykk Corporation Kupferlegierung ohne Nickel
EP3212815A1 (de) * 2014-10-28 2017-09-06 Advanced Alloy Holdings PTY Ltd Metalllegierungen mit kupfer
CN109338202A (zh) * 2018-11-23 2019-02-15 中国科学院兰州化学物理研究所 一种高强韧耐磨高熵铜合金

Family Cites Families (2)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
DE19801074C2 (de) 1998-01-14 2002-01-31 Federal Mogul Wiesbaden Gmbh Verfahren zur Herstellung eines Schichtverbundwerkstoffes für Gleitelemente
DE10159949C1 (de) 2001-12-06 2003-05-22 Wieland Werke Ag Verwendung einer Kupfer-Aluminium-Legierung mit definierten Deckschichten als Lagerwerkstoff zur Herstellung von verschleißfesten Gleitlagern

Patent Citations (5)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4166739A (en) 1976-03-18 1979-09-04 Raychem Corporation Quarternary β-brass type alloys capable of being rendered heat recoverable
JPH03264630A (ja) * 1990-03-14 1991-11-25 Furukawa Electric Co Ltd:The コネクター・端子用銅合金
EP0911419A1 (de) * 1997-10-21 1999-04-28 Ykk Corporation Kupferlegierung ohne Nickel
EP3212815A1 (de) * 2014-10-28 2017-09-06 Advanced Alloy Holdings PTY Ltd Metalllegierungen mit kupfer
CN109338202A (zh) * 2018-11-23 2019-02-15 中国科学院兰州化学物理研究所 一种高强韧耐磨高熵铜合金

Also Published As

Publication number Publication date
DE102020002524A1 (de) 2021-10-28

Similar Documents

Publication Publication Date Title
DE69007920T2 (de) Hochfeste Magnesiumlegierungen und Verfahren zu ihrer Herstellung durch rasche Erstarrung.
DE69326838T3 (de) Zähe aluminiumlegierung mit kupfer und magnesium
DE69014085T2 (de) Oxidationsbeständige Legierungen mit niedrigem Ausdehnungskoeffizient.
DE69104784T2 (de) Hochfeste Magnesiumlegierung, Strontium enthaltend und Herstellungsverfahren mittels rascher Erstarrung.
DE68909544T2 (de) Hochfeste magnesiumlegierungen und verfahren, um derartige legierungen mittels rascher erstarrung zu erhalten.
EP2954081B1 (de) Al-gusslegierung
DE69703420T3 (de) Produkt aus AlMgMn-Legierung für Schweissstrukturen mit verbesserter Korossionsbeständigkeit
DE68907331T2 (de) Verfahren zur Herstellung von Aluminiumlegierungen der Serie 7000 mittels Sprühabscheidung und nichtkontinuierlich verstärkten Verbundwerkstoffen, deren Matrix aus diesen Legierungen mit hoher mechanischer Festigkeit und guter Duktilität besteht.
EP1819838B1 (de) Legierung auf der basis von titanaluminiden
DE69213322T2 (de) Vorlegierte vanadiumreiche Kaltarbeitswerkzeugstahlteilchen und Verfahren zu deren Herstellung
DE68906999T2 (de) Verfahren zur herstellung von werkstuecken aus einer aluminium-legierung, welche bei einem laengeren verbleib auf hoeheren temperaturen eine gute ermuedungsbestaendigkeit beibehaelt.
WO2018228640A1 (de) Monotektische aluminium-gleitlagerlegierung und verfahren zu seiner herstellung und damit hergestelltes gleitlager
DE69314308T2 (de) Hochfeste und wärmebeständige Aluminiumlegierung, verdichteter und verfestigter Werkstoff daraus und Verfahren zur Herstellung
DE69617872T2 (de) Geschweisste Strukturen mit verbesserten mechanischen Eigenschaften aus AlMg-Legierungen
DE68908443T2 (de) Korrosionsbeständige Legierungen auf Aluminiumbasis.
DE69219508T2 (de) Verschleissfeste Aluminiumlegierung und Verfahren zu ihrer Bearbeitung
DE69017448T2 (de) Legierung auf der basis von nickel-aluminium für konstruktive anwendung bei hoher temperatur.
DE2500083B2 (de) Halbzeug aus Aluminium-Knetlegierungen und Verfahren zu dessen Herstellung
DE69105823T2 (de) Verfahren zur Behandlung von Metallmatrixverbundwerkstoffen.
EP3901298A1 (de) Mangan- und aluminiumhaltige kupfer-zink-legierung
AT501546B1 (de) Verfahren zur herstellung metallischer verbundwerkstoffe
DE69218109T2 (de) Verdichtete und verfestigte Wirkstoffe aus Aluminium-Legierung
DE69528432T2 (de) Hochfeste und hochsteife Aluminiumbasislegierung und deren Herstellungsverfahren
DE69406602T2 (de) Hochfeste und hochduktile auf TIAL basierende intermetallische Verbindung
DE69023218T2 (de) Mangan und Aluminium enthaltende Kupferbasislegierung und aus dieser Legierung hergestellte Gegenstände.

Legal Events

Date Code Title Description
PUAI Public reference made under article 153(3) epc to a published international application that has entered the european phase

Free format text: ORIGINAL CODE: 0009012

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: THE APPLICATION HAS BEEN PUBLISHED

AK Designated contracting states

Kind code of ref document: A1

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR

B565 Issuance of search results under rule 164(2) epc

Effective date: 20210823

STAA Information on the status of an ep patent application or granted ep patent

Free format text: STATUS: REQUEST FOR EXAMINATION WAS MADE

17P Request for examination filed

Effective date: 20220405

RBV Designated contracting states (corrected)

Designated state(s): AL AT BE BG CH CY CZ DE DK EE ES FI FR GB GR HR HU IE IS IT LI LT LU LV MC MK MT NL NO PL PT RO RS SE SI SK SM TR