CZ304928B6 - Process for producing steel strips by hot rolling - Google Patents
Process for producing steel strips by hot rolling Download PDFInfo
- Publication number
- CZ304928B6 CZ304928B6 CZ2003-1558A CZ20031558A CZ304928B6 CZ 304928 B6 CZ304928 B6 CZ 304928B6 CZ 20031558 A CZ20031558 A CZ 20031558A CZ 304928 B6 CZ304928 B6 CZ 304928B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- billet
- steel
- weight
- strip steel
- casting
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 47
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 47
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 title claims description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 14
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 13
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 238000004512 die casting Methods 0.000 claims 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 abstract description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 11
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 11
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B9/00—Measures for carrying out rolling operations under special conditions, e.g. in vacuum or inert atmosphere to prevent oxidation of work; Special measures for removing fumes from rolling mills
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Description
Způsob výroby pásové oceli válcované zateplaProcess for producing hot rolled strip steel
Oblast technikyTechnical field
Vynález se týká způsobu výroby pásové oceli válcované zatepla, která má vlastnosti TWIP a TR1P, z oceli, obsahující více než 12 % a až 30 % hmotnostních manganu, u kterého se tavenina slévá do předvalku. Oceli tohoto druhu se vyznačují obzvlášť vysokou pevností.The present invention relates to a process for producing hot rolled strip steel having the properties of TWIP and TR1P from steel containing more than 12% and up to 30% by weight of manganese in which the melt is cast into a billet. Steels of this type are characterized by a particularly high strength.
Dosavadní stav technikyBACKGROUND OF THE INVENTION
Problém při výrobě a zpracovávání oceli, které mají vysoký obsah manganu, spočívá v tom, že tyto oceli se při tuhnutí chovají odlišně od běžných ocelí určených pro hlubokotažné aplikace, jako jsou IF oceli nebo nízkouhlíkové oceli. Ukazuje se, že oceli s vysokým obsahem manganu, odlévané konvenčním kontinuálním litím plochých předvalků, o které se jedná, se při tváření chovají špatně.The problem with the production and processing of steels having a high manganese content is that these steels behave differently from solidification to conventional steels intended for deep-drawing applications such as IF steels or low carbon steels. It turns out that high manganese steels cast by conventional continuous casting of the billets in question behave poorly during forming.
Podle způsobu, známého ze spisu DE 199 00 199 Al, lze oceli, které kromě jiných legovacích prvků obsahují 7 až 27 % Mn, vyrábět odléváním tenkých pásů, přibližujících se konečným rozměrům a zpracovávat je dále na pásovou ocel. Takto získaný materiál se hodí obzvlášť pro použití v oblasti automobilových karosérií.According to the process known from DE 199 00 199 A1, steels containing, inter alia, 7 to 27% Mn by alloying elements can be produced by casting thin strips approaching the final dimensions and further processing them into strip steel. The material thus obtained is particularly suitable for use in the field of automotive bodies.
Podstata vynálezuSUMMARY OF THE INVENTION
Úkol vynálezu spočívá ve vytvoření způsobu, který umožňuje výrobu ocelových pásů, které mají navzdory vysokému obsahu manganu dobré tvářecí vlastnosti.SUMMARY OF THE INVENTION The object of the present invention is to provide a process which makes it possible to produce steel strips having good forming properties despite the high manganese content.
Tento úkol splňuje způsob výroby pásové oceli válcované zatepla, která má vlastnosti TWIP a TRIP, z oceli, obsahující více než 12 % a až 30 % hmotnostních manganu, u kterého se tavenina slévá do předvalku, podle vynálezu, jehož podstatou je, že ocel se slévá ve dvouválcovém licím stroji do předvalku na plech, blízký konečným rozměrům, s tloušťkou do 6 mm, který se v návaznosti na lití dále kontinuálně zpracovává na pásovou ocel válcovanou zatepla tím, že se v jediné válcovací stolici válcuje na konečnou tloušťku pásové oceli.This object is achieved by a process for producing hot-rolled strip steel having the properties of TWIP and TRIP from a steel containing more than 12% and up to 30% by weight of manganese in which the melt is cast into a billet according to the invention, In a two-roll casting machine, it is cast into a billet, close to final dimensions, up to a thickness of 6 mm, which is then continuously processed into hot-rolled strip steel by casting to a strip thickness in a single mill.
Podle vynálezu se ocel s vysokým obsahem manganu odlévá do materiálu, jehož rozměry se přibližují koncovým rozměrům pásové oceli. Tímto způsobem se již v licím procesu vyrábí tak tenký materiál, žeje v podstatě zajištěno rovnoměrné tuhnutí po celém jeho průřezu. Překvapivě se prokázalo, že tímto způsobem odlitý materiál s rozměry, které se přibližují konečným, má podstatně jemnozmnější, stejnoměrnější strukturu než ocelový pás vyrobený konvenční cestou, se srovnatelně vyšším obsahem manganu. Pásová ocel vyrobená z předběžně zpracovaného materiálu má vlastnosti TRIP („Transformation-Induced-Plasticity“) a TWIP („Twinning-InducedPlasticity“) a má podle toho odpovídající dobrou schopnost tváření, která je v kombinaci s vysokou pevností obzvlášť vhodná pro použití v konstrukcích karosérií.According to the invention, the high manganese steel is cast into a material whose dimensions are close to the end dimensions of the strip steel. In this way, a thin material is already produced in the casting process so that even solidification is substantially ensured over its entire cross-section. Surprisingly, it has been found that a material cast in this manner with dimensions that are close to the final has a substantially finer, more uniform structure than a steel strip manufactured by a conventional route, with a comparatively higher manganese content. Strip steel made from pre-treated material has the properties of TRIP (Transformation-Induced-Plasticity) and TWIP (Twinning-InducedPlasticity) and has correspondingly good forming ability, which, in combination with high strength, is particularly suitable for use in structures bodywork.
Podle vynálezu má být tloušťka vyrobeného materiálu co možná nejmenší. Čím tenčí je odlitý výchozí materiál, tím jemnější je struktura tuhnutí a tím méně mohou chyby podmíněné tuhnutím narušovat další zpracování na pásovou ocel. Současně je při tence odlitém výchozím materiálu možné proces tuhnutí jednoduchým způsobem cíleně řídit. V kontrolovaném procesu tak může být vzata v úvahu okolnost, že zejména u ocelí toho druhu, o kterém se zde pojednává, má rychlost tuhnutí bezprostřední vliv na výšku a rozdělení mikrosegregací. To ovlivňuje opět růst zrna a stav vyloučenin, které se vzhledem k tuhnutí vyskytují, jako je MnS, A1N a Ti (C, N). Cíleným řízením parametrů struktury odlitého výchozího materiálu mohou být nastaveny základy, kteréAccording to the invention, the thickness of the material produced should be as small as possible. The thinner the cast starting material is, the finer the solidification structure and the less solidification errors can interfere with further processing into strip steel. At the same time, in the case of thinly cast starting material, the solidification process can be controlled in a simple manner. Thus, the controlled process may take into account the fact that, particularly in the steels of the type discussed herein, the rate of solidification has an immediate effect on the height and distribution of the micro-aggregates. This again affects grain growth and the condition of precipitations that occur due to solidification, such as MnS, AlN and Ti (C, N). By the targeted control of the parameters of the structure of the cast starting material, the foundations can be adjusted
- 1 CZ 304928 B6 rozhodujícím způsobem ovlivňují schopnost dalšího zpracovávání a užitné vlastnosti koncového produktu.Have a decisive influence on the further processing capability and utility properties of the end product.
Odlévání oceli se podle vynálezu provádí ve dvouválcovém licím stroji. Tento sám o sobě známý typ licího stroje umožňuje vyrábět zvlášť tenký výchozí materiál, velmi se přibližující konečným rozměrům pásové oceli, jehož chování při tuhnutí, zejména jeho rychlost tuhnutí a stejnoměrnost tuhnutí, vede k optimální struktuře odlitku a tím také k optimální možnosti tvarování.The steel casting according to the invention is carried out in a two-roll casting machine. This type of casting machine known per se makes it possible to produce a particularly thin starting material very close to the final dimensions of the strip steel, whose solidification behavior, in particular its solidification speed and uniformity of solidification, leads to an optimum casting structure and thus optimal molding.
Překvapivě se ukázalo, že tím, že z předvalku se na konečnou tloušťku válcuje pásová ocel jen na jeden průchod válcovací stolicí, lze dosáhnout zvlášť dobrých pracovních výsledků. Kontinuální válcování zatepla, následující v bezprostřední posloupnosti licího procesu najeden průchod válcovací stolicí, umožňuje přenášet teplo z licího procesu do válcovacího procesu, takže je možné odstranit krok opětovného ohřevu před válcováním zatepla, který je při konvenčním lití plochých předvalků stále nezbytný. „Přenášení“ licího tepla odstraňuje navíc nadměrný růst krystalů a podporuje tak dodatkově tvorbu jemné struktury ve výchozím materiálu.Surprisingly, it has been shown that by producing strip steel from the billet to a final thickness for only one pass through the rolling mill, particularly good working results can be achieved. Continuous hot rolling, following a single pass through the rolling mill, allows heat to be transferred from the casting process to the rolling process so that the reheating step prior to hot rolling, which is still necessary in conventional slab casting, can be removed. Moreover, the "transfer" of the casting heat removes excessive crystal growth, thereby supporting the formation of a fine structure in the starting material.
Kvůli zvláštním vlivům procesu tuhnutí na vlastnosti konečného produktu je výhodné, když další zpracování výchozího materiálu na pásovou ocel zahrnuje v bezprostřední návaznosti na odlévání provádění kontrolovaného chlazení. To umožňuje cíleně ochlazovat materiál vystupující z licí kokily tak, že jeho struktura se udržuje pro další zpracovávání optimální. Přitom se chlazení provádí oproti chlazení vzduchem zpravidla vyšší chladicí rychlostí.Due to the particular effects of the solidification process on the properties of the end product, it is advantageous if further processing of the starting material into the strip steel comprises a controlled cooling operation immediately after casting. This makes it possible to specifically cool the material emerging from the casting mold so that its structure is kept optimal for further processing. In this case, cooling is generally performed at a higher cooling rate than air cooling.
Pokusy prokázaly, že v závislosti na složení a požadovaných vlastnostech koncového produktu, může ležet střední počáteční válcovací teplota, se kterou výchozí materiál vstupuje do válcovací stolice, mezi 1100 °C a 750 °C.Experiments have shown that, depending on the composition and the desired properties of the end product, the average initial rolling temperature at which the starting material enters the mill can be between 1100 ° C and 750 ° C.
Jestliže se výchozí materiál válcuje zatepla, mohou se vlastnosti zatepla válcovaného pásu navíc cíleně ovlivňovat tím, že válcovací pásová ocel se v návaznosti na válcování zatepla kontrolované chladí.In addition, if the starting material is hot rolled, the hot rolled properties of the strip can be specifically influenced by the cooling of the strip strip steel controlled by the hot rolling.
V zásadě je myslitelné, že pásová ocel získaná podle vynálezu, se dále zpracovává „in line“ například do formy studeného pásu. V mnoha případech je však s ohledem na nejrůznější následující kroky dalšího zpracování nebo potřebné vlastnosti pásové oceli účelné, když pás se vzhledem k dalšímu zpracování navíjí do cívky.In principle, it is conceivable that the strip steel obtained according to the invention is further processed in-line, for example in the form of a cold strip. However, in many cases, due to the various subsequent processing steps or the necessary properties of the strip steel, it is expedient for the strip to be wound into a reel for further processing.
Tím, že další zpracování výchozího materiálu na pásovou ocel nastává alespoň v úsecích pod ochrannou atmosférou, může být zabráněno oxidaci povrchu pásu a tím nadměrné tvorbě okují.Since further processing of the starting material into the strip steel occurs at least in sections under a protective atmosphere, oxidation of the surface of the strip and thereby excessive scale formation can be prevented.
V této souvislosti je obzvlášť příznivé, když výchozí materiál se přinejmenším do svého vstupu do válcovací stolice udržuje pod ochrannou atmosférou.In this context, it is particularly favorable if the starting material is kept under a protective atmosphere at least until it enters the mill stand.
Oceli, které připadají podle vynálezu v úvahu, mohou kromě dalších legovacích prvků obsahovat až 3,5 % hmotnostních, zejména až 3 % hmotnostní, křemíku. Navíc mohou mít až 3,5 % hmotnostní, zvláště až 3 % hmotnostní, hliníku. Železo a hliník, respektive železo a křemík tvoří v ocelích, dále zpracovávaných způsobem podle vynálezu, intermetalické fáze, které se vyskytují pod tvářecí teplotou ajsou až do pokojové teploty stabilní.The steels that can be used according to the invention can contain up to 3.5% by weight, in particular up to 3% by weight, of silicon, among other alloying elements. In addition, they may have up to 3.5% by weight, in particular up to 3% by weight, of aluminum. Iron and aluminum or iron and silicon form intermetallic phases in the steels further processed according to the invention, which occur below the forming temperature and are stable up to room temperature.
Objasnění výkresůClarification of drawings
Následně bude vynález blíže vysvětlen na základě jednoho příkladu provedení podle obrázků, na kterých obr. 1 znázorňuje konstrukci zařízení k výrobě pásové oceli ve schématickém bočním pohledu,In the following, the invention will be explained in more detail on the basis of one exemplary embodiment according to the figures, in which Fig. 1 shows the construction of a strip steel plant in a schematic side view,
-2CZ 304928 B6 diagram znázorňuje průběh teplot v závislosti na době zpracování pásové oceli v zařízení podle obr. 1, foto 1 znázorňuje zvětšený řez oblastí hran pásové oceli, vyrobené na zařízení podle obr. 1, foto 2 znázorňuje zvětšený řez středovou oblastí pásové oceli, vyrobené na zařízení podle obr. 1.Figure 30 shows an enlarged cross-sectional view of the strip region of the strip steel produced on the apparatus of Figure 1; produced on the apparatus of FIG. 1.
Příklady uskutečnění vynálezuDETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION
Obr. 1 znázorňuje schematicky konstrukci zařízení I na výrobu pásové oceli W, které zahrnuje licí zařízení 2, první chladicí úsek 3, válcovací stolici 4, druhý chladicí úsek 5 a navíjecí zařízeníGiant. 1 schematically shows the construction of a strip steel production device W comprising a casting device 2, a first cooling section 3, a rolling mill 4, a second cooling section 5 and a winding device
6.6.
V licím zařízení 2, zabudovaném podle známého principu ve dvouválcovém licím stroji („Double Roller“) se tavenina S obsažená v mezipánvi 7 ve složení, které bude následně detailně vysvětleno, odlévá v licí štěrbině 10, tvořené mezi dvěma licími válci 8, 9, do předvalku V. Odlitý předvalek V opouští licí štěrbinu 10 v kontinuálním dopravním procesu s tloušťkou, která se může měnit od hodnot menších než 1 mm až do hodnoty 6 mm.In the casting apparatus 2, embedded in the double roll machine according to the known principle, the melt S contained in the tundish 7 in the composition which will be explained in detail below is cast in a casting nip 10 formed between two casting rolls 8, 9, The cast billet V leaves the casting nip 10 in a continuous conveying process with a thickness that can vary from values less than 1 mm up to 6 mm.
Předvalek V se na své cestě do válcovací stolice 4 kontrolované ochlazuje chladicím médiem, nanášeným na jeho povrch, a to na prvním chladicím úseku 3, uspořádaném pod výstupem z licí štěrbiny a úzce s ním sousedícím.On its way to the rolling mill 4, the billet V is cooled in a controlled manner by a cooling medium applied to its surface, on a first cooling section 3 arranged below the outlet of the casting slot and closely adjacent thereto.
Dopravní trasa, kterou urazil tenký pás V mezi výstupem z licí štěrbiny 10 a válcovací stolicí 4, je obklopena skříní 11, ve které je v klidu udržována atmosféra z ochranného plynu. Tímto způsobem se zabraňuje kontaktu povrchu pásu s kyslíkem v okolním vzduchu.The conveying path, which has been traveled by the thin strip V between the outlet of the casting slot 10 and the rolling stand 4, is surrounded by a housing 11 in which the shielding gas atmosphere is maintained at rest. In this way, contact of the surface of the strip with oxygen in the ambient air is prevented.
Tenký pás V vbíhá do válcovací stolice 4 s počáteční válcovací teplotou AT a válcuje se v průchodu stolicí na svou koncovou tloušťku.The thin strip V enters the rolling mill 4 with an initial rolling temperature ATT and is rolled in the mill pass to its end thickness.
Teplý pás W opouštějící válcovací stolici 4 s koncovou válcovací teplotou ET probíhá bezprostředně navazující druhou chladicí trasou 5. V chladicí trase 5 se teplý pás W opět kontrolované uvádí vhodným chladicím médiem na navíjecí teplotu HT, se kterou se nakonec v navíjecím zařízení 6 navíjí na cívku C.The warm strip W leaving the rolling mill 4 with the end rolling temperature ET runs directly through the second cooling path 5. In the cooling path 5, the warm strip W is again controlled by a suitable coolant to a coiling temperature HT, with which it is finally wound up in the coil C.
V přiloženém diagramu jsou znázorněny počáteční válcovací teplota AT, koncová válcovací teplota ET a navíjecí teplota HT během času zpracování po odlití v šířce pásu, kterou lze v závislosti na složení a požadovaných vlastnostech vyráběného teplého pásu přizpůsobit podle zařízení, konstruovaného podle obrázku. Díky vhodnému vedení teploty podél předem dané mezní křivky s následnou izotermickou prodlevou, válcováním a prudkým ochlazením se nechá jemnozmná struktura teplého pásu po výstupu z válcovací stolice zamrazit, takže zůstávají zachovány dobré vlastnosti pro použití teplého pásu po válcováni zatepla. Tohoto efektu lze dosáhnout zejména tehdy, když se průběh teplot předvalku a teplého pásu přibližuje mezní křivce, znázorněné na diagramu dole.The attached diagram shows the initial rolling temperature AT, the end rolling temperature ET and the winding temperature HT during the processing time after casting in the strip width, which can be adapted to the device constructed according to the figure depending on the composition and the desired properties of the hot strip produced. Due to the appropriate temperature conduction along a predetermined limit curve followed by isothermal dwell, rolling and quenching, the fine-grain structure of the hot strip is allowed to freeze upon exit from the mill stand, so that good properties for using the hot strip after hot rolling remain. This effect can be achieved especially when the temperature profile of the billet and the hot strip approaches the limit curve shown in the diagram below.
Tavenina S, odlévaná v příkladu provedení, má kromě běžných nevyhnutelných nečistot obsah Mn 20 % hmotnostních, obsah C 0,003 % hmotnostních, obsah síry 0,007 % hmotnostních, obsah Si 3,0 % hmotnostní, obsah Al 3,0 % hmotnostní a jako zbytek železo.The melt S cast in the exemplary embodiment has an Mn content of 20% by weight, a C content of 0.003% by weight, a sulfur content of 0.007% by weight, a Si content of 3.0% by weight, an Al content of 3.0% by weight and iron as the remainder .
Foto 1 znázorňuje zvětšený řez oblastí hrany a foto 2 stejným způsobem zvětšený řez středovou oblastí teplého pásu, vyrobeného z této oceli na zařízení, znázorněném na obrázku. Ukazuje se, že pás má stromkovitě vytvořenou strukturu, která sestává z austenitu a z druhé fáze, pravděpodobně obsahující uhlík. Směrem k jádru pásu se ukazují výrazné rafmace struktury.Photo 1 shows an enlarged cross-section of the edge region and Photo 2 shows an enlarged cross-sectional view of the central region of a hot strip made of this steel on the apparatus shown in the figure. It appears that the web has a tree-like structure consisting of austenite and a second phase, probably containing carbon. Significant refining of the structure is shown towards the belt core.
Claims (11)
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10060948A DE10060948C2 (en) | 2000-12-06 | 2000-12-06 | Process for producing a hot strip from a steel with a high manganese content |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20031558A3 CZ20031558A3 (en) | 2004-02-18 |
| CZ304928B6 true CZ304928B6 (en) | 2015-01-28 |
Family
ID=7666209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2003-1558A CZ304928B6 (en) | 2000-12-06 | 2001-12-06 | Process for producing steel strips by hot rolling |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20040074628A1 (en) |
| EP (1) | EP1341937B1 (en) |
| JP (1) | JP3836793B2 (en) |
| CN (1) | CN1236076C (en) |
| AT (1) | ATE267269T1 (en) |
| AU (1) | AU2002231664A1 (en) |
| CZ (1) | CZ304928B6 (en) |
| DE (2) | DE10060948C2 (en) |
| ES (1) | ES2221659T3 (en) |
| PL (1) | PL196538B1 (en) |
| WO (1) | WO2002046480A1 (en) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004050220A (en) * | 2002-07-18 | 2004-02-19 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | Facility for producing strip |
| DE10259230B4 (en) * | 2002-12-17 | 2005-04-14 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Method for producing a steel product |
| DE102004054444B3 (en) * | 2004-08-10 | 2006-01-19 | Daimlerchrysler Ag | Method for making steel articles with high rigidity and plasticity comprises mechanical shaping of steel in which twinning induce plasticity or shearband induced plasticity is produced, to give increase in rigidity of at least 30 percent |
| US20090010793A1 (en) * | 2004-11-03 | 2009-01-08 | Thyssenkrupp Steel Ag | Method For Producing High Strength Steel Strips or Sheets With Twip Properties, Method For Producing a Component and High-Strength Steel Strip or Sheet |
| FR2878257B1 (en) * | 2004-11-24 | 2007-01-12 | Usinor Sa | PROCESS FOR MANUFACTURING AUSTENITIC STEEL SHEET, FER-CARBON-MANGANIZED WITH VERY HIGH RESISTANCE AND ELONGATION CHARACTERISTICS, AND EXCELLENT HOMOGENEITY |
| DE102005052774A1 (en) * | 2004-12-21 | 2006-06-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Method of producing hot strips of lightweight steel |
| DE102005010243A1 (en) * | 2005-03-05 | 2006-09-07 | Sms Demag Ag | Method and plant for producing a lightweight steel with a high manganese content |
| JP4555183B2 (en) * | 2005-07-15 | 2010-09-29 | 株式会社神戸製鋼所 | Manufacturing method of forming aluminum alloy sheet and continuous casting apparatus for forming aluminum alloy |
| DE102007059007A1 (en) | 2007-12-06 | 2009-06-18 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Producing hot-rolled strip from triplex structural steel for automobile industry, by casting melt in horizontal strip casting plant, free of bends and with killed-flow to form pre-strip and then rolling with deformation grade to give strip |
| DE102007059006A1 (en) | 2007-12-06 | 2009-06-10 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Production of hot strip from transition-free ferritic steel comprises casting melt in horizontal strip casting unit to produce semi-finished strip of specified thickness which is then rolled with specified degree of deformation |
| DE102008005158A1 (en) | 2008-01-18 | 2009-07-23 | Robert Bosch Gmbh | Automotive fuel injection component for diesel or petrol engine is machined from austenitic steel having transformation induced plasticity |
| WO2010102595A1 (en) | 2009-03-11 | 2010-09-16 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Method for producing a hot rolled strip and hot rolled strip produced from ferritic steel |
| DE102009030324A1 (en) * | 2009-06-24 | 2011-01-05 | Voestalpine Stahl Gmbh | Manganese steel and process for producing the same |
| US10001228B2 (en) * | 2011-06-17 | 2018-06-19 | National Oilwell Varco Denmark I/S | Unbonded flexible pipe |
| CN105377472B (en) | 2013-07-10 | 2018-01-02 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | By the method for iron-base marmem manufacture flat steel product |
| CN106583454A (en) * | 2016-12-30 | 2017-04-26 | 宁波大学 | Continuous casting-cross wedge rolling moulding method for stud bar-free double-metal layer composite solid shafts |
| CN106734203A (en) * | 2016-12-30 | 2017-05-31 | 宁波大学 | A kind of continuous casting-cross wedge rolling forming method without material head double-metal layer composite hollow axle |
| CN108655354B (en) * | 2018-06-07 | 2019-12-27 | 东北大学 | Short-process preparation method of high-strength-ductility medium manganese steel thin strip |
| CN110899644A (en) * | 2018-09-14 | 2020-03-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | Production method of ultrathin hot rolled strip steel |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CS221733B1 (en) * | 1981-12-23 | 1983-04-29 | Vladimir Cihal | Austhenitic mangan-chrome steel resistant against the corrosion cracking |
| EP0181583A2 (en) * | 1984-11-08 | 1986-05-21 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Method of making a dual-phase hot-rolled steel strip |
| JPH06322440A (en) * | 1993-05-12 | 1994-11-22 | Nippon Steel Corp | Method for rolling high manganese nonmagnetic steel slab |
| GB2287956A (en) * | 1994-03-31 | 1995-10-04 | Daewoo Heavy Ind Co Ltd | Thermal refiningless hot-rolled steel and method of making same |
| WO1995026423A1 (en) * | 1994-03-25 | 1995-10-05 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | High manganese steel having superior hot workability, and process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack |
| CZ283449B6 (en) * | 1993-06-10 | 1998-04-15 | Přerovské Strojírny, A.S. | High-alloy abrasion-resistant manganese steel |
| WO1998057767A1 (en) * | 1997-06-19 | 1998-12-23 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties |
| DE19724051C1 (en) * | 1997-06-07 | 1999-03-11 | Thyssen Stahl Ag | Heavy plates up to 50 mm thick made of fire-resistant nickel-free steels for steel construction and process for the production of heavy plates from them |
| DE19900199A1 (en) * | 1999-01-06 | 2000-07-13 | Ralf Uebachs | High strength light constructional steel for pre-stressed concrete reinforcements or automobile body components has high manganese and aluminum contents |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4331474A (en) * | 1980-09-24 | 1982-05-25 | Armco Inc. | Ferritic stainless steel having toughness and weldability |
| JPS58144418A (en) * | 1982-02-22 | 1983-08-27 | Nippon Steel Corp | Manufacture of high-mn steel |
| EP0573641B1 (en) * | 1991-12-30 | 1998-09-09 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Austenitic high manganese steelsheet having superior formability, strength and weldability, and manufacturing process therefor |
| DE19727759C2 (en) * | 1997-07-01 | 2000-05-18 | Max Planck Inst Eisenforschung | Use of a lightweight steel |
| FR2796083B1 (en) * | 1999-07-07 | 2001-08-31 | Usinor | PROCESS FOR MANUFACTURING IRON-CARBON-MANGANESE ALLOY STRIPS, AND STRIPS THUS PRODUCED |
-
2000
- 2000-12-06 DE DE10060948A patent/DE10060948C2/en not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-12-06 ES ES01991793T patent/ES2221659T3/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-06 DE DE50102363T patent/DE50102363D1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-06 WO PCT/EP2001/014306 patent/WO2002046480A1/en active IP Right Grant
- 2001-12-06 US US10/433,729 patent/US20040074628A1/en not_active Abandoned
- 2001-12-06 AT AT01991793T patent/ATE267269T1/en active
- 2001-12-06 AU AU2002231664A patent/AU2002231664A1/en not_active Abandoned
- 2001-12-06 CZ CZ2003-1558A patent/CZ304928B6/en not_active IP Right Cessation
- 2001-12-06 EP EP01991793A patent/EP1341937B1/en not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-06 CN CN01816434.XA patent/CN1236076C/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-06 JP JP2002548196A patent/JP3836793B2/en not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-06 PL PL362508A patent/PL196538B1/en unknown
-
2007
- 2007-04-27 US US11/796,245 patent/US20070199631A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CS221733B1 (en) * | 1981-12-23 | 1983-04-29 | Vladimir Cihal | Austhenitic mangan-chrome steel resistant against the corrosion cracking |
| EP0181583A2 (en) * | 1984-11-08 | 1986-05-21 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Method of making a dual-phase hot-rolled steel strip |
| JPH06322440A (en) * | 1993-05-12 | 1994-11-22 | Nippon Steel Corp | Method for rolling high manganese nonmagnetic steel slab |
| CZ283449B6 (en) * | 1993-06-10 | 1998-04-15 | Přerovské Strojírny, A.S. | High-alloy abrasion-resistant manganese steel |
| WO1995026423A1 (en) * | 1994-03-25 | 1995-10-05 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | High manganese steel having superior hot workability, and process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack |
| GB2287956A (en) * | 1994-03-31 | 1995-10-04 | Daewoo Heavy Ind Co Ltd | Thermal refiningless hot-rolled steel and method of making same |
| DE19724051C1 (en) * | 1997-06-07 | 1999-03-11 | Thyssen Stahl Ag | Heavy plates up to 50 mm thick made of fire-resistant nickel-free steels for steel construction and process for the production of heavy plates from them |
| WO1998057767A1 (en) * | 1997-06-19 | 1998-12-23 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties |
| DE19900199A1 (en) * | 1999-01-06 | 2000-07-13 | Ralf Uebachs | High strength light constructional steel for pre-stressed concrete reinforcements or automobile body components has high manganese and aluminum contents |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL196538B1 (en) | 2008-01-31 |
| DE10060948C2 (en) | 2003-07-31 |
| DE10060948A1 (en) | 2002-06-27 |
| ATE267269T1 (en) | 2004-06-15 |
| CN1236076C (en) | 2006-01-11 |
| WO2002046480A1 (en) | 2002-06-13 |
| EP1341937A1 (en) | 2003-09-10 |
| ES2221659T3 (en) | 2005-01-01 |
| EP1341937B1 (en) | 2004-05-19 |
| JP3836793B2 (en) | 2006-10-25 |
| JP2004515362A (en) | 2004-05-27 |
| CN1466633A (en) | 2004-01-07 |
| US20040074628A1 (en) | 2004-04-22 |
| PL362508A1 (en) | 2004-11-02 |
| AU2002231664A1 (en) | 2002-06-18 |
| CZ20031558A3 (en) | 2004-02-18 |
| DE50102363D1 (en) | 2004-06-24 |
| US20070199631A1 (en) | 2007-08-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101232259B1 (en) | Method for producing hot strips consisting of lightweight steel | |
| CZ304928B6 (en) | Process for producing steel strips by hot rolling | |
| JP3807628B2 (en) | Steel strip manufacturing method and apparatus having cold rolling characteristics | |
| US5901777A (en) | Twin-roll continuous casting method | |
| EP2470679B1 (en) | Process to manufacture grain-oriented electrical steel strip | |
| ES2325962T3 (en) | PROCEDURE FOR MANUFACTURING STEEL FLAT PRODUCTS FROM A MICROALEATED MULTIPHASIC STEEL WITH BORO. | |
| ES2325960T3 (en) | PROCEDURE FOR MANUFACTURING STEEL FLAT PRODUCTS FROM A STEEL THAT FORM A STRUCTURE OF COMPLEX PHASES. | |
| US9144839B2 (en) | Method for producing microalloyed tubular steel in combined casting-rolling installation and microalloyed tubular steel | |
| KR20090007777A (en) | A method and a system for producing hot-rolled strip silicon steel based on thin slabs | |
| KR20000016559A (en) | Production method of steel strip and device thereof | |
| RU2492022C2 (en) | Method of making hot-rolled strip | |
| US5657814A (en) | Direct rolling method for continuously cast slabs and apparatus thereof | |
| JP5350255B2 (en) | Process for producing flat steel products from silicon alloyed multiphase steels | |
| US20120305212A1 (en) | Process and device for producing hot-rolled strip from silicon steel | |
| US9296040B2 (en) | Hot rolled thin cast strip product and method for making the same | |
| WO2021052312A1 (en) | Martensitic steel strip and manufacturing method therefor | |
| TW202024356A (en) | Thin steel sheet manufacturing apparatus and thin steel sheet manufacturing method | |
| US20220088654A1 (en) | Combined casting and rolling installation and method for operating the combined casting and rolling installation | |
| JP2010508436A (en) | Process for producing flat steel products from aluminum alloyed multiphase steels | |
| JP2000061588A (en) | Twin-roll type continuous casting apparatus | |
| JP2863013B2 (en) | Casting and rolling method for thin slab | |
| US20240327944A1 (en) | Process for direct production of a trip steel strip in an integrated casting-rolling plant and a trip steel strip produced by the process | |
| KR100498069B1 (en) | Method for producing high strength stainless steel in strip casting & in-line rolling apparatus | |
| KR930000089B1 (en) | Process for production of cr-ni type stainless sheet having excellent surface properties and material quality | |
| JPH05237606A (en) | Sheet pass method of rapid solidified thin for nonoriented silicon steel sheet |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20201206 |