CZ304928B6 - Způsob výroby pásové oceli válcované zatepla - Google Patents
Způsob výroby pásové oceli válcované zatepla Download PDFInfo
- Publication number
- CZ304928B6 CZ304928B6 CZ2003-1558A CZ20031558A CZ304928B6 CZ 304928 B6 CZ304928 B6 CZ 304928B6 CZ 20031558 A CZ20031558 A CZ 20031558A CZ 304928 B6 CZ304928 B6 CZ 304928B6
- Authority
- CZ
- Czechia
- Prior art keywords
- billet
- steel
- weight
- strip steel
- casting
- Prior art date
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 47
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 47
- 238000000034 method Methods 0.000 title claims abstract description 21
- 238000005098 hot rolling Methods 0.000 title claims description 6
- 238000005266 casting Methods 0.000 claims abstract description 25
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 claims abstract description 4
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims description 16
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims description 14
- 238000012545 processing Methods 0.000 claims description 13
- 239000000155 melt Substances 0.000 claims description 5
- 230000001681 protective effect Effects 0.000 claims description 4
- XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N aluminium Chemical compound [Al] XAGFODPZIPBFFR-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 3
- 229910052782 aluminium Inorganic materials 0.000 claims description 3
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 238000004512 die casting Methods 0.000 claims 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 claims 1
- 239000011572 manganese Substances 0.000 abstract description 10
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 abstract description 9
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 abstract description 8
- 238000007711 solidification Methods 0.000 description 11
- 230000008023 solidification Effects 0.000 description 11
- 239000007858 starting material Substances 0.000 description 10
- 239000000463 material Substances 0.000 description 7
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 239000007795 chemical reaction product Substances 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 3
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 3
- XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N Silicon Chemical compound [Si] XUIMIQQOPSSXEZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 238000005275 alloying Methods 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 description 2
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 2
- 239000002826 coolant Substances 0.000 description 2
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 2
- 238000004804 winding Methods 0.000 description 2
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910000975 Carbon steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910000617 Mangalloy Inorganic materials 0.000 description 1
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000003570 air Substances 0.000 description 1
- 239000012080 ambient air Substances 0.000 description 1
- 238000013459 approach Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001566 austenite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005352 clarification Methods 0.000 description 1
- 238000009749 continuous casting Methods 0.000 description 1
- 239000013078 crystal Substances 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000002474 experimental method Methods 0.000 description 1
- 230000002349 favourable effect Effects 0.000 description 1
- 239000007789 gas Substances 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000003647 oxidation Effects 0.000 description 1
- 238000007254 oxidation reaction Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 238000010791 quenching Methods 0.000 description 1
- 230000000171 quenching effect Effects 0.000 description 1
- 238000007670 refining Methods 0.000 description 1
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 1
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 description 1
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 1
Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/021—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips involving a particular fabrication or treatment of ingot or slab
- C21D8/0215—Rapid solidification; Thin strip casting
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/001—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths of specific alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B22—CASTING; POWDER METALLURGY
- B22D—CASTING OF METALS; CASTING OF OTHER SUBSTANCES BY THE SAME PROCESSES OR DEVICES
- B22D11/00—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths
- B22D11/06—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars
- B22D11/0622—Continuous casting of metals, i.e. casting in indefinite lengths into moulds with travelling walls, e.g. with rolls, plates, belts, caterpillars formed by two casting wheels
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0205—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/02—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips
- C21D8/0221—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of plates or strips characterised by the working steps
- C21D8/0226—Hot rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/46—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting
- B21B1/463—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling metal immediately subsequent to continuous casting in a continuous process, i.e. the cast not being cut before rolling
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B3/00—Rolling materials of special alloys so far as the composition of the alloy requires or permits special rolling methods or sequences ; Rolling of aluminium, copper, zinc or other non-ferrous metals
- B21B3/02—Rolling special iron alloys, e.g. stainless steel
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B9/00—Measures for carrying out rolling operations under special conditions, e.g. in vacuum or inert atmosphere to prevent oxidation of work; Special measures for removing fumes from rolling mills
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Continuous Casting (AREA)
- Heat Treatment Of Sheet Steel (AREA)
- Heat Treatment Of Strip Materials And Filament Materials (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
Abstract
Předvalek (V), který se přibližuje konečným rozměrům, a který má tloušťku do 6 mm, se odlévá z oceli obsahující více než 12 % a až 30 % hmotnostních manganu na dvouválcovém licím stroji (2). Po lití se předvalek kontinuálně válcuje zatepla, v jediné válcovací stolici. Způsob podle vynálezu umožňuje výrobu pásové oceli, která má dobré deformační chování navzdory vysokému obsahu manganu.
Description
Způsob výroby pásové oceli válcované zatepla
Oblast techniky
Vynález se týká způsobu výroby pásové oceli válcované zatepla, která má vlastnosti TWIP a TR1P, z oceli, obsahující více než 12 % a až 30 % hmotnostních manganu, u kterého se tavenina slévá do předvalku. Oceli tohoto druhu se vyznačují obzvlášť vysokou pevností.
Dosavadní stav techniky
Problém při výrobě a zpracovávání oceli, které mají vysoký obsah manganu, spočívá v tom, že tyto oceli se při tuhnutí chovají odlišně od běžných ocelí určených pro hlubokotažné aplikace, jako jsou IF oceli nebo nízkouhlíkové oceli. Ukazuje se, že oceli s vysokým obsahem manganu, odlévané konvenčním kontinuálním litím plochých předvalků, o které se jedná, se při tváření chovají špatně.
Podle způsobu, známého ze spisu DE 199 00 199 Al, lze oceli, které kromě jiných legovacích prvků obsahují 7 až 27 % Mn, vyrábět odléváním tenkých pásů, přibližujících se konečným rozměrům a zpracovávat je dále na pásovou ocel. Takto získaný materiál se hodí obzvlášť pro použití v oblasti automobilových karosérií.
Podstata vynálezu
Úkol vynálezu spočívá ve vytvoření způsobu, který umožňuje výrobu ocelových pásů, které mají navzdory vysokému obsahu manganu dobré tvářecí vlastnosti.
Tento úkol splňuje způsob výroby pásové oceli válcované zatepla, která má vlastnosti TWIP a TRIP, z oceli, obsahující více než 12 % a až 30 % hmotnostních manganu, u kterého se tavenina slévá do předvalku, podle vynálezu, jehož podstatou je, že ocel se slévá ve dvouválcovém licím stroji do předvalku na plech, blízký konečným rozměrům, s tloušťkou do 6 mm, který se v návaznosti na lití dále kontinuálně zpracovává na pásovou ocel válcovanou zatepla tím, že se v jediné válcovací stolici válcuje na konečnou tloušťku pásové oceli.
Podle vynálezu se ocel s vysokým obsahem manganu odlévá do materiálu, jehož rozměry se přibližují koncovým rozměrům pásové oceli. Tímto způsobem se již v licím procesu vyrábí tak tenký materiál, žeje v podstatě zajištěno rovnoměrné tuhnutí po celém jeho průřezu. Překvapivě se prokázalo, že tímto způsobem odlitý materiál s rozměry, které se přibližují konečným, má podstatně jemnozmnější, stejnoměrnější strukturu než ocelový pás vyrobený konvenční cestou, se srovnatelně vyšším obsahem manganu. Pásová ocel vyrobená z předběžně zpracovaného materiálu má vlastnosti TRIP („Transformation-Induced-Plasticity“) a TWIP („Twinning-InducedPlasticity“) a má podle toho odpovídající dobrou schopnost tváření, která je v kombinaci s vysokou pevností obzvlášť vhodná pro použití v konstrukcích karosérií.
Podle vynálezu má být tloušťka vyrobeného materiálu co možná nejmenší. Čím tenčí je odlitý výchozí materiál, tím jemnější je struktura tuhnutí a tím méně mohou chyby podmíněné tuhnutím narušovat další zpracování na pásovou ocel. Současně je při tence odlitém výchozím materiálu možné proces tuhnutí jednoduchým způsobem cíleně řídit. V kontrolovaném procesu tak může být vzata v úvahu okolnost, že zejména u ocelí toho druhu, o kterém se zde pojednává, má rychlost tuhnutí bezprostřední vliv na výšku a rozdělení mikrosegregací. To ovlivňuje opět růst zrna a stav vyloučenin, které se vzhledem k tuhnutí vyskytují, jako je MnS, A1N a Ti (C, N). Cíleným řízením parametrů struktury odlitého výchozího materiálu mohou být nastaveny základy, které
- 1 CZ 304928 B6 rozhodujícím způsobem ovlivňují schopnost dalšího zpracovávání a užitné vlastnosti koncového produktu.
Odlévání oceli se podle vynálezu provádí ve dvouválcovém licím stroji. Tento sám o sobě známý typ licího stroje umožňuje vyrábět zvlášť tenký výchozí materiál, velmi se přibližující konečným rozměrům pásové oceli, jehož chování při tuhnutí, zejména jeho rychlost tuhnutí a stejnoměrnost tuhnutí, vede k optimální struktuře odlitku a tím také k optimální možnosti tvarování.
Překvapivě se ukázalo, že tím, že z předvalku se na konečnou tloušťku válcuje pásová ocel jen na jeden průchod válcovací stolicí, lze dosáhnout zvlášť dobrých pracovních výsledků. Kontinuální válcování zatepla, následující v bezprostřední posloupnosti licího procesu najeden průchod válcovací stolicí, umožňuje přenášet teplo z licího procesu do válcovacího procesu, takže je možné odstranit krok opětovného ohřevu před válcováním zatepla, který je při konvenčním lití plochých předvalků stále nezbytný. „Přenášení“ licího tepla odstraňuje navíc nadměrný růst krystalů a podporuje tak dodatkově tvorbu jemné struktury ve výchozím materiálu.
Kvůli zvláštním vlivům procesu tuhnutí na vlastnosti konečného produktu je výhodné, když další zpracování výchozího materiálu na pásovou ocel zahrnuje v bezprostřední návaznosti na odlévání provádění kontrolovaného chlazení. To umožňuje cíleně ochlazovat materiál vystupující z licí kokily tak, že jeho struktura se udržuje pro další zpracovávání optimální. Přitom se chlazení provádí oproti chlazení vzduchem zpravidla vyšší chladicí rychlostí.
Pokusy prokázaly, že v závislosti na složení a požadovaných vlastnostech koncového produktu, může ležet střední počáteční válcovací teplota, se kterou výchozí materiál vstupuje do válcovací stolice, mezi 1100 °C a 750 °C.
Jestliže se výchozí materiál válcuje zatepla, mohou se vlastnosti zatepla válcovaného pásu navíc cíleně ovlivňovat tím, že válcovací pásová ocel se v návaznosti na válcování zatepla kontrolované chladí.
V zásadě je myslitelné, že pásová ocel získaná podle vynálezu, se dále zpracovává „in line“ například do formy studeného pásu. V mnoha případech je však s ohledem na nejrůznější následující kroky dalšího zpracování nebo potřebné vlastnosti pásové oceli účelné, když pás se vzhledem k dalšímu zpracování navíjí do cívky.
Tím, že další zpracování výchozího materiálu na pásovou ocel nastává alespoň v úsecích pod ochrannou atmosférou, může být zabráněno oxidaci povrchu pásu a tím nadměrné tvorbě okují.
V této souvislosti je obzvlášť příznivé, když výchozí materiál se přinejmenším do svého vstupu do válcovací stolice udržuje pod ochrannou atmosférou.
Oceli, které připadají podle vynálezu v úvahu, mohou kromě dalších legovacích prvků obsahovat až 3,5 % hmotnostních, zejména až 3 % hmotnostní, křemíku. Navíc mohou mít až 3,5 % hmotnostní, zvláště až 3 % hmotnostní, hliníku. Železo a hliník, respektive železo a křemík tvoří v ocelích, dále zpracovávaných způsobem podle vynálezu, intermetalické fáze, které se vyskytují pod tvářecí teplotou ajsou až do pokojové teploty stabilní.
Objasnění výkresů
Následně bude vynález blíže vysvětlen na základě jednoho příkladu provedení podle obrázků, na kterých obr. 1 znázorňuje konstrukci zařízení k výrobě pásové oceli ve schématickém bočním pohledu,
-2CZ 304928 B6 diagram znázorňuje průběh teplot v závislosti na době zpracování pásové oceli v zařízení podle obr. 1, foto 1 znázorňuje zvětšený řez oblastí hran pásové oceli, vyrobené na zařízení podle obr. 1, foto 2 znázorňuje zvětšený řez středovou oblastí pásové oceli, vyrobené na zařízení podle obr. 1.
Příklady uskutečnění vynálezu
Obr. 1 znázorňuje schematicky konstrukci zařízení I na výrobu pásové oceli W, které zahrnuje licí zařízení 2, první chladicí úsek 3, válcovací stolici 4, druhý chladicí úsek 5 a navíjecí zařízení
6.
V licím zařízení 2, zabudovaném podle známého principu ve dvouválcovém licím stroji („Double Roller“) se tavenina S obsažená v mezipánvi 7 ve složení, které bude následně detailně vysvětleno, odlévá v licí štěrbině 10, tvořené mezi dvěma licími válci 8, 9, do předvalku V. Odlitý předvalek V opouští licí štěrbinu 10 v kontinuálním dopravním procesu s tloušťkou, která se může měnit od hodnot menších než 1 mm až do hodnoty 6 mm.
Předvalek V se na své cestě do válcovací stolice 4 kontrolované ochlazuje chladicím médiem, nanášeným na jeho povrch, a to na prvním chladicím úseku 3, uspořádaném pod výstupem z licí štěrbiny a úzce s ním sousedícím.
Dopravní trasa, kterou urazil tenký pás V mezi výstupem z licí štěrbiny 10 a válcovací stolicí 4, je obklopena skříní 11, ve které je v klidu udržována atmosféra z ochranného plynu. Tímto způsobem se zabraňuje kontaktu povrchu pásu s kyslíkem v okolním vzduchu.
Tenký pás V vbíhá do válcovací stolice 4 s počáteční válcovací teplotou AT a válcuje se v průchodu stolicí na svou koncovou tloušťku.
Teplý pás W opouštějící válcovací stolici 4 s koncovou válcovací teplotou ET probíhá bezprostředně navazující druhou chladicí trasou 5. V chladicí trase 5 se teplý pás W opět kontrolované uvádí vhodným chladicím médiem na navíjecí teplotu HT, se kterou se nakonec v navíjecím zařízení 6 navíjí na cívku C.
V přiloženém diagramu jsou znázorněny počáteční válcovací teplota AT, koncová válcovací teplota ET a navíjecí teplota HT během času zpracování po odlití v šířce pásu, kterou lze v závislosti na složení a požadovaných vlastnostech vyráběného teplého pásu přizpůsobit podle zařízení, konstruovaného podle obrázku. Díky vhodnému vedení teploty podél předem dané mezní křivky s následnou izotermickou prodlevou, válcováním a prudkým ochlazením se nechá jemnozmná struktura teplého pásu po výstupu z válcovací stolice zamrazit, takže zůstávají zachovány dobré vlastnosti pro použití teplého pásu po válcováni zatepla. Tohoto efektu lze dosáhnout zejména tehdy, když se průběh teplot předvalku a teplého pásu přibližuje mezní křivce, znázorněné na diagramu dole.
Tavenina S, odlévaná v příkladu provedení, má kromě běžných nevyhnutelných nečistot obsah Mn 20 % hmotnostních, obsah C 0,003 % hmotnostních, obsah síry 0,007 % hmotnostních, obsah Si 3,0 % hmotnostní, obsah Al 3,0 % hmotnostní a jako zbytek železo.
Foto 1 znázorňuje zvětšený řez oblastí hrany a foto 2 stejným způsobem zvětšený řez středovou oblastí teplého pásu, vyrobeného z této oceli na zařízení, znázorněném na obrázku. Ukazuje se, že pás má stromkovitě vytvořenou strukturu, která sestává z austenitu a z druhé fáze, pravděpodobně obsahující uhlík. Směrem k jádru pásu se ukazují výrazné rafmace struktury.
Claims (11)
- PATENTOVÉ NÁROKY1. Způsob výroby pásové oceli (W) válcované zatepla, která má vlastnosti TWIP a TRIP, z oceli, obsahující více než 12 % a až 30% hmotnostních manganu, u kterého se tavenina (S) slévá do předvalku (V), vyznačující se tím, že ocel se slévá ve dvouválcovém licím stroji (2) do předvalku (V) na plech, blízký konečným rozměrům, s tloušťkou do 6 mm, který se v návaznosti na lití dále kontinuálně zpracovává na pásovou ocel (W) válcovanou zatepla tím, že se v jediné válcovací stolici válcuje na konečnou tloušťku pásové oceli (W).
- 2. Způsob podle nároku 1, vyznačující se tím, že tloušťka předvalku (V) činí až 4 mm, obzvláště až 2,5 mm.
- 3. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že další zpracovávání předvalku do pásové oceli (W) válcované zatepla zahrnuje kontrolované chlazení, prováděné v bezprostřední návaznosti na lití.
- 4. Způsob podle nároku 3, vyznačující se tím, že chlazení se provádí vyšší chladicí rychlostí oproti chlazení na vzduchu.
- 5. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že střední počáteční teplota (AT) válcování, se kterou předvalek nabíhá do válcovací stolice (4), leží mezi 1100 °Ca750 °C.
- 6. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že vyválcovaná pásová ocel (W) se kontrolované chladí v návaznosti na válcování zatepla.
- 7. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že pásová ocel (W) se na konci dalšího zpracovávání navíjí do cívky (C).
- 8. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že další zpracování předvalku do pásové oceli (W) se provádí alespoň po úsecích pod ochrannou atmosférou.
- 9. Způsob podle nároku 8, vyznačující se tím, že předvalek (V) se alespoň do svého vstupu do válcovací stolice (4) udržuje pod ochrannou atmosférou.
- 10. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že ocel obsahuje až 3,5 % hmotnostních, obzvlášť až 3 % hmotnostní křemíku.
- 11. Způsob podle jednoho z předcházejících nároků, vyznačující se tím, že ocel obsahuje až 3,5 % hmotnostních, obzvlášť až 3 % hmotnostní hliníku.3 výkresy
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| DE10060948A DE10060948C2 (de) | 2000-12-06 | 2000-12-06 | Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes aus einem einen hohen Mangan-Gehalt aufweisenden Stahl |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| CZ20031558A3 CZ20031558A3 (cs) | 2004-02-18 |
| CZ304928B6 true CZ304928B6 (cs) | 2015-01-28 |
Family
ID=7666209
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| CZ2003-1558A CZ304928B6 (cs) | 2000-12-06 | 2001-12-06 | Způsob výroby pásové oceli válcované zatepla |
Country Status (11)
| Country | Link |
|---|---|
| US (2) | US20040074628A1 (cs) |
| EP (1) | EP1341937B1 (cs) |
| JP (1) | JP3836793B2 (cs) |
| CN (1) | CN1236076C (cs) |
| AT (1) | ATE267269T1 (cs) |
| AU (1) | AU2002231664A1 (cs) |
| CZ (1) | CZ304928B6 (cs) |
| DE (2) | DE10060948C2 (cs) |
| ES (1) | ES2221659T3 (cs) |
| PL (1) | PL196538B1 (cs) |
| WO (1) | WO2002046480A1 (cs) |
Families Citing this family (19)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2004050220A (ja) * | 2002-07-18 | 2004-02-19 | Ishikawajima Harima Heavy Ind Co Ltd | 帯板製造設備 |
| DE10259230B4 (de) * | 2002-12-17 | 2005-04-14 | Thyssenkrupp Stahl Ag | Verfahren zum Herstellen eines Stahlprodukts |
| DE102004054444B3 (de) * | 2004-08-10 | 2006-01-19 | Daimlerchrysler Ag | Verfahren zur Herstellung von Stahlbauteilen mit höchster Festigkeit und Plastizität |
| US20090010793A1 (en) * | 2004-11-03 | 2009-01-08 | Thyssenkrupp Steel Ag | Method For Producing High Strength Steel Strips or Sheets With Twip Properties, Method For Producing a Component and High-Strength Steel Strip or Sheet |
| FR2878257B1 (fr) * | 2004-11-24 | 2007-01-12 | Usinor Sa | Procede de fabrication de toles d'acier austenitique, fer-carbone-manganese a tres hautes caracteristiques de resistance et d'allongement, et excellente homogeneite |
| DE102005052774A1 (de) * | 2004-12-21 | 2006-06-29 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zum Erzeugen von Warmbändern aus Leichtbaustahl |
| DE102005010243A1 (de) * | 2005-03-05 | 2006-09-07 | Sms Demag Ag | Verfahren und Anlage zur Herstellung eines Leichtbaustahls mit einem hohen Mangan-Gehalt |
| JP4555183B2 (ja) * | 2005-07-15 | 2010-09-29 | 株式会社神戸製鋼所 | 成形用アルミニウム合金板の製造方法および成形用アルミニウム合金の連続鋳造装置 |
| DE102007059007A1 (de) | 2007-12-06 | 2009-06-18 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes und aus einem Triplex-Leichtbaustahl hergestelltes Warmband |
| DE102007059006A1 (de) | 2007-12-06 | 2009-06-10 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zum Erzeugen eines Warmbandes und aus einem ferritischen Stahl hergestelltes Warmband |
| DE102008005158A1 (de) | 2008-01-18 | 2009-07-23 | Robert Bosch Gmbh | Bauelement, insbesondere eine Kraftfahrzeugkomponente, aus einem höherfesten austenitischen Stahl mit TRIP-, TWIP- und/oder SIP-Effekt |
| WO2010102595A1 (de) | 2009-03-11 | 2010-09-16 | Salzgitter Flachstahl Gmbh | Verfahren zum erzeugen eines warmbandes und aus einem ferritischen stahl hergestelltes warmband |
| DE102009030324A1 (de) * | 2009-06-24 | 2011-01-05 | Voestalpine Stahl Gmbh | Manganstahl und Verfahren zur Herstellung desselben |
| US10001228B2 (en) * | 2011-06-17 | 2018-06-19 | National Oilwell Varco Denmark I/S | Unbonded flexible pipe |
| CN105377472B (zh) | 2013-07-10 | 2018-01-02 | 蒂森克虏伯钢铁欧洲股份公司 | 由铁基形状记忆合金制造扁平材的方法 |
| CN106583454A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-04-26 | 宁波大学 | 一种无料头双金属层复合实心轴的连铸—楔横轧成形方法 |
| CN106734203A (zh) * | 2016-12-30 | 2017-05-31 | 宁波大学 | 一种无料头双金属层复合空心轴的连铸—楔横轧成形方法 |
| CN108655354B (zh) * | 2018-06-07 | 2019-12-27 | 东北大学 | 一种高强塑积中锰钢薄带的短流程制备方法 |
| CN110899644A (zh) * | 2018-09-14 | 2020-03-24 | 宝山钢铁股份有限公司 | 一种超薄热轧带钢的生产方法 |
Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CS221733B1 (cs) * | 1981-12-23 | 1983-04-29 | Vladimir Cihal | Austenitická manganochromová ocel odolná proti koroznímu praskání |
| EP0181583A2 (de) * | 1984-11-08 | 1986-05-21 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung von Warmband mit Zweiphasen-Gefüge |
| JPH06322440A (ja) * | 1993-05-12 | 1994-11-22 | Nippon Steel Corp | 高マンガン非磁性鋼片の圧延方法 |
| GB2287956A (en) * | 1994-03-31 | 1995-10-04 | Daewoo Heavy Ind Co Ltd | Thermal refiningless hot-rolled steel and method of making same |
| WO1995026423A1 (en) * | 1994-03-25 | 1995-10-05 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | High manganese steel having superior hot workability, and process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack |
| CZ283449B6 (cs) * | 1993-06-10 | 1998-04-15 | Přerovské Strojírny, A.S. | Vysokolegovaná manganová otěruvzdorná ocel |
| WO1998057767A1 (en) * | 1997-06-19 | 1998-12-23 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties |
| DE19724051C1 (de) * | 1997-06-07 | 1999-03-11 | Thyssen Stahl Ag | Grobbleche einer Dicke bis 50 mm aus feuerresistenten nickelfreien Stählen für den Stahlbau und Verfahren zur Herstellung von Grobblech daraus |
| DE19900199A1 (de) * | 1999-01-06 | 2000-07-13 | Ralf Uebachs | Leichtbaustahllegierung |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US4331474A (en) * | 1980-09-24 | 1982-05-25 | Armco Inc. | Ferritic stainless steel having toughness and weldability |
| JPS58144418A (ja) * | 1982-02-22 | 1983-08-27 | Nippon Steel Corp | 高Ｍｎ鋼の製造方法 |
| EP0573641B1 (en) * | 1991-12-30 | 1998-09-09 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | Austenitic high manganese steelsheet having superior formability, strength and weldability, and manufacturing process therefor |
| DE19727759C2 (de) * | 1997-07-01 | 2000-05-18 | Max Planck Inst Eisenforschung | Verwendung eines Leichtbaustahls |
| FR2796083B1 (fr) * | 1999-07-07 | 2001-08-31 | Usinor | Procede de fabrication de bandes en alliage fer-carbone-manganese, et bandes ainsi produites |
-
2000
- 2000-12-06 DE DE10060948A patent/DE10060948C2/de not_active Expired - Fee Related
-
2001
- 2001-12-06 ES ES01991793T patent/ES2221659T3/es not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-06 DE DE50102363T patent/DE50102363D1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-06 WO PCT/EP2001/014306 patent/WO2002046480A1/de active IP Right Grant
- 2001-12-06 US US10/433,729 patent/US20040074628A1/en not_active Abandoned
- 2001-12-06 AT AT01991793T patent/ATE267269T1/de active
- 2001-12-06 AU AU2002231664A patent/AU2002231664A1/en not_active Abandoned
- 2001-12-06 CZ CZ2003-1558A patent/CZ304928B6/cs not_active IP Right Cessation
- 2001-12-06 EP EP01991793A patent/EP1341937B1/de not_active Expired - Lifetime
- 2001-12-06 CN CN01816434.XA patent/CN1236076C/zh not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-06 JP JP2002548196A patent/JP3836793B2/ja not_active Expired - Fee Related
- 2001-12-06 PL PL362508A patent/PL196538B1/pl unknown
-
2007
- 2007-04-27 US US11/796,245 patent/US20070199631A1/en not_active Abandoned
Patent Citations (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CS221733B1 (cs) * | 1981-12-23 | 1983-04-29 | Vladimir Cihal | Austenitická manganochromová ocel odolná proti koroznímu praskání |
| EP0181583A2 (de) * | 1984-11-08 | 1986-05-21 | Thyssen Stahl Aktiengesellschaft | Verfahren zur Herstellung von Warmband mit Zweiphasen-Gefüge |
| JPH06322440A (ja) * | 1993-05-12 | 1994-11-22 | Nippon Steel Corp | 高マンガン非磁性鋼片の圧延方法 |
| CZ283449B6 (cs) * | 1993-06-10 | 1998-04-15 | Přerovské Strojírny, A.S. | Vysokolegovaná manganová otěruvzdorná ocel |
| WO1995026423A1 (en) * | 1994-03-25 | 1995-10-05 | Pohang Iron & Steel Co., Ltd. | High manganese steel having superior hot workability, and process for manufacturing high manganese hot rolled steel sheet without any crack |
| GB2287956A (en) * | 1994-03-31 | 1995-10-04 | Daewoo Heavy Ind Co Ltd | Thermal refiningless hot-rolled steel and method of making same |
| DE19724051C1 (de) * | 1997-06-07 | 1999-03-11 | Thyssen Stahl Ag | Grobbleche einer Dicke bis 50 mm aus feuerresistenten nickelfreien Stählen für den Stahlbau und Verfahren zur Herstellung von Grobblech daraus |
| WO1998057767A1 (en) * | 1997-06-19 | 1998-12-23 | Acciai Speciali Terni S.P.A. | Continuous casting process for producing low carbon steel strips and strips so obtainable with good as cast mechanical properties |
| DE19900199A1 (de) * | 1999-01-06 | 2000-07-13 | Ralf Uebachs | Leichtbaustahllegierung |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| PL196538B1 (pl) | 2008-01-31 |
| DE10060948C2 (de) | 2003-07-31 |
| DE10060948A1 (de) | 2002-06-27 |
| ATE267269T1 (de) | 2004-06-15 |
| CN1236076C (zh) | 2006-01-11 |
| WO2002046480A1 (de) | 2002-06-13 |
| EP1341937A1 (de) | 2003-09-10 |
| ES2221659T3 (es) | 2005-01-01 |
| EP1341937B1 (de) | 2004-05-19 |
| JP3836793B2 (ja) | 2006-10-25 |
| JP2004515362A (ja) | 2004-05-27 |
| CN1466633A (zh) | 2004-01-07 |
| US20040074628A1 (en) | 2004-04-22 |
| PL362508A1 (en) | 2004-11-02 |
| AU2002231664A1 (en) | 2002-06-18 |
| CZ20031558A3 (cs) | 2004-02-18 |
| DE50102363D1 (de) | 2004-06-24 |
| US20070199631A1 (en) | 2007-08-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| KR101232259B1 (ko) | 경량 강으로 이루어진 핫 스트립의 제조 방법 | |
| CZ304928B6 (cs) | Způsob výroby pásové oceli válcované zatepla | |
| JP3807628B2 (ja) | 冷間圧延特性を有する帯鋼製造方法及び装置 | |
| US5901777A (en) | Twin-roll continuous casting method | |
| EP2470679B1 (en) | Process to manufacture grain-oriented electrical steel strip | |
| ES2325962T3 (es) | Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero multifasico microaleado con boro. | |
| ES2325960T3 (es) | Procedimiento para fabricar productos planos de acero a partir de un acero que forma una estructura de fases complejas. | |
| US9144839B2 (en) | Method for producing microalloyed tubular steel in combined casting-rolling installation and microalloyed tubular steel | |
| KR20090007777A (ko) | 박 슬래브를 기반으로 하는 열간 압연 스트립 규소강의 제조 방법 및 그 시스템 | |
| KR20000016559A (ko) | 강철 스트립 제조방법 및 장치 | |
| RU2492022C2 (ru) | Способ изготовления горячекатаной полосы | |
| US5657814A (en) | Direct rolling method for continuously cast slabs and apparatus thereof | |
| JP5350255B2 (ja) | ケイ素合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法 | |
| US20120305212A1 (en) | Process and device for producing hot-rolled strip from silicon steel | |
| US9296040B2 (en) | Hot rolled thin cast strip product and method for making the same | |
| WO2021052312A1 (zh) | 马氏体钢带及其制造方法 | |
| TW202024356A (zh) | 薄板鋼板之製造裝置及薄板鋼板之製造方法 | |
| US20220088654A1 (en) | Combined casting and rolling installation and method for operating the combined casting and rolling installation | |
| JP2010508436A (ja) | アルミニウム合金化多相鋼からフラット鋼生成物を製造する方法 | |
| JP2000061588A (ja) | 双ロ―ル式連続鋳造装置 | |
| JP2863013B2 (ja) | 薄スラブの鋳造・圧延方法 | |
| US20240327944A1 (en) | Process for direct production of a trip steel strip in an integrated casting-rolling plant and a trip steel strip produced by the process | |
| KR100498069B1 (ko) | 박판주조기에서 고강도 오스테나이트계 스테인레스열연강판의 제조방법 | |
| KR930000089B1 (ko) | 표면품질과 재질이 우수한 Cr-Ni계 스테인레스강 시이트의 제조방법 | |
| JPH05237606A (ja) | 無方向性電磁鋼板用急冷凝固薄鋳片の通板方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| MM4A | Patent lapsed due to non-payment of fee |
Effective date: 20201206 |